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新3d能赚钱:《全國民用建筑工程設計技術措施—暖通空調·動力》(2009)

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目錄

快彩11选5能赚钱不 www.uqcsz.tw 1基本規定

1.1 總則
1.2 室內空氣計算參數
1.3 室外空氣計算參數

2采暖

2.1 一般規定
2.2 熱負荷計算
2.3 散熱器
2.4 散熱器熱水采暖系統
2.5 居住建筑散熱器集中熱水采暖系統
2.6 低溫熱水地面輻射采暖系統
2.7 燃氣紅外線采暖系統
2.8 熱風采暖與熱風幕
2.9 熱水采暖系統的水力計算
2.10 熱水采暖系統的水質要求及防腐設計

3供熱與供冷管網

3.1 一般規定
3.2 直埋敷設
3.3 管溝敷設和地上敷設
3.4 管網的計算
3.5 管網的調節與控制

4通風與防火

4.1 通風的一般規定
4.2 廚房通風
4.3 汽車庫通風
4.4 電氣和設備用房通風
4.5 洗衣房、衛生間及其它通風系統
4.6 通風機、風管及其它
4.7 排風熱回收
4.8 建筑防排煙的一般規定
4.9 建筑防排煙的自然通風方式
4.10 機械防煙(加壓送風)
4.11 機械排煙
4.12 通風空調系統的防火、防煙和防爆

5空調

5.1 一般規定、建筑物圍護結構建筑熱工要求
5.2 空調負荷計算
5.3 空調系統的劃分、選擇與設計
5.4 空調房間氣流組織與送風量
5.5 空氣處理
5.6 空氣輸送、空調機房與管道層
5.7 空調冷熱水系統的形式與分區
5.8 空調冷熱水溫度、水力計算和管路平衡
5.9 空調冷熱水系統循環泵及附件
5.10 空調冷凝水管道
5.11 變風量空調系統
5.12 低溫送風空調系統
5.13 水環熱泵空調系統
5.14 變制冷劑流量多聯分體式空調系統
5.15 蒸發冷卻空調系統
5.16 地板送風空調系統
5.17 溫濕度獨立控制空調系統

6空調系統的冷熱源

6.1 冷熱源方案與設備的選擇
6.2 冷(熱)源機房的設置原則
6.3 區域供冷
6.4 蓄冷蓄熱系統的設計
6.5 溴化鋰吸收式制冷
6.6 冷卻水系統
6.7 換熱器的選擇與設置
6.8 換熱站的工藝設計
6.9 采暖空調循環水系統的補水、定壓、膨脹

7熱泵系統

7.1 空氣源熱泵系統
7.2 地下水地源熱泵系統
7.3 地表水地源熱泵系統
7.4 海水源熱泵系統
7.5 地埋管地源熱泵系統
7.6 污水源熱泵系統

8鍋爐房

8.1 一般規定
8.2 鍋爐房設計及設備選型
8.3 鍋爐房煙風系統設計
8.4 蒸汽鍋爐房的汽水系統設計
8.5 熱水鍋爐房的水系統設計
8.6 鍋爐水處理
8.7 鍋爐排污
8.8 燃煤鍋爐房運煤、除渣
8.9 水煤漿鍋爐房設計
8.10 鍋爐房燃油,燃氣系統設計
8.11 常壓熱水鍋爐、真空相變鍋爐及??槁可杓?/a>
8.12 電鍋爐房設計
8.13 煙氣凈化、噪聲治理、煙氣余熱利用
8.14 鍋爐房的熱工監測和熱工控制
8.15 鍋爐房對土建、電氣、采暖、通風及給排水專業的設計要求

9消聲隔震

9.1 一般規定
9.2 噪聲與振動的控制標準
9.3 設備噪聲及隔聲處理
9.4 風管系統的消聲設計
9.5 減振設計

10絕熱

10.1 一般規定
10.2 圓管道保溫
10.3 圓管道保冷
10.4 平面絕熱

11監測與控制

11.1 一般規定
11.2 傳感器、執行器
11.3 控制閥的選擇計算
11.4 現場控制器和中央監控管理系統
11.5 冷熱源和空調水系統的監測與控制
11.6 空調系統和空氣處理裝置的監測與控制
11.7 采暖、通風與防排煙系統的監測與控制

12燃氣供應

12.1 一般規定
12.2 燃氣供應方式的選擇
12.3 燃氣用氣量和計算流量
12.4 燃氣管道水力計算
12.5 室外埋地燃氣管道設計
12.6 室內燃氣管道設計
12.7 調壓設施的選擇與布置
12.8 燃氣計量裝置選擇與布置
12.9 液化石油氣供應
12.10 用氣設備的設置要求
12.11 燃燒煙氣的排放設計要求
12.12 燃氣的監控設施及防雷、防靜電設計要求

附錄A 常用建筑材料熱物理性能計算參數

附錄B 塑料及鋁塑復合管水力計算

附錄C設置隔膜式氣壓罐定壓的采暖空調系統設備選擇

附錄D居民和公共建筑

附錄E 居民生活用燃具的同時工作系數

附錄F 城市燃氣種類及參考熱值

附錄G 主要依據的標準規范和參考文獻

1基本規定

1.1 總則

1.1.1 本《技術措施》分冊是在2003版的(全國民用建筑工程設計技術措施》(暖通空調-動力)分冊的基礎上, 結合貫徹現階段國家頒布的節能減排的政策, 進行的修訂。

1.1.2 本《技術措施》分冊適用于新建、擴建、改建的民用建筑的采曖、通風、空調、制冷、 鍋爐房和燃氣供應拉術。

1.1.3 本《技術措施》分冊是遵循現行的國冢通設計規范、規定和有關設計節能標準編制的。使用期間, 應執行現行的國家規范、規定和標準的全部條文規定, 對其中的強制性條文必須執行。如遇新的規范、規定和標準頒布實施時, 應以新版本為準。

1.1.4 采暖、通鳳和空調及其制冷設計方案應根據建筑物的用途、工藝和使用要求、室外氣象條件以及能源狀況等并同有關專業相配告, 通過技術經濟比較確定。


1.2 室內空氣計算參數

1.2.1 只設采暖系統的民用建筑的室內計算溫度宜按表1.2.1確定。

 

 


注:普通住宅的衛生間宜設計成分段升溫模式,平時保持18℃,洗浴時,可借助輔助加熱設備(如浴霸)升溫到25℃。

1.2.2 空調房間的室內設計計算參數宜符合表1.2.2的規定。

 

 

1.2.3 公共建筑主要空間的設計新風量,應符合表1.2.3的規定。

 

1.2.4 在設有空調的大型公共建筑物中,有放散熱、濕、油煙、氣味等的一些房間,一般情況下應通過熱平衡計算,確定其通風換氣量。當方案設計與初步設計缺乏計算通風量的資料或有其他困難時,可參考表1.2.4所列換氣次數估算。

1.3 室外空氣計算參數

1.3.1 采暖室外計算溫度應采用平均不保證5天的日平均溫度。

1.3.2 冬季通風室外計算溫度應采用累年最冷月平均溫度。

注:1 冬季使用的局部送風、補償局部排風和消除有害物質的全面通風等的進風應采用采暖室外計算溫度。

    2 “累年”指多年(不少于3年)。特指整編氣象資料時,所采用的以往一段連續年份的累計。以下各條有“累年”詞的,與此同義。

1.3.3夏季通風室外計算溫度應采用歷年最熱月14時的月平均溫度的平均值。

注:“歷年”指逐年。特指整編氣象資料時,所采用的以往一段連續年份中的累計。以下各條有“歷年”詞的,與此同義。

1.3.4 夏季通風室外計算相對濕度應采用歷年陽熱月14時的月平均相對濕度的平均值。

1.3.5 冬季空調室外計算溫度應采用歷年平均不保證1天的日平均溫度。

注:冬季不用空調系統面僅用采暖系統時,應采用采暖室外計算溫度。

1.3.6 冬季空調室外計算相對濕度應采用累年最冷月平均相對濕度。

1.3.7 夏季空調室外計算干球溫度應采用歷年平均不保證50h的干球溫度。夏季空調新風的計算溫度采用夏季空調室外計算干球溫度。

注:當室內溫濕度必須全年保證時,應另行確定空調室外計算參數。

1.3.8 夏季空調室外計算濕球溫度應采用平均不保證50h的濕球溫度。

1.3.9 夏季空調室外計算日平均溫度應采用歷年平均不保證5天的日平均溫度。

1.3.10 夏季空調室外計算逐時溫度可按下式確定:

式中 tsh——室外計算逐時溫度(℃);

     twp——夏季空調室外計算日平均溫度(℃);

     β——室外溫度逐時變化系數,按表1.3.10采用;

     △tr——夏季室外計算平均日較差(℃);

     twg——夏季空調室外計算干球溫度(℃);按1.3.7條采用。

1.3.11冬季室外平均風速應采用累年最冷3個月各月平均風速的平均值;夏季室外平均風速應采用累年最熱3個月各月平均風速的平均值。

1.3.12冬季室外最多風向及其頻率應采用累年最冷3個月的最多風向及其平均頻率;夏季室外最多風向及其頻率應采用累年最熱3個月的最多風向及其平均頻率;年最多風向及其頻率應采用累年最多風向及其平均頻率。

1.3.13 冬季室外大氣壓力應采用累年最冷3個月各月平均大氣壓力的平均值;夏季室外大氣壓力采用累年最熱3個月各月平均大氣壓力的平均值。

1.3.14 冬季日照百分率應采用累年最冷3個月各月平均日照百分率的平均值。

1.3.15 設計計算用采暖期天數,應按累年日平均溫度穩定低于或等于采暖室外臨界溫度的總日數確定。

采暖室外臨界溫度的選取,一般民用建筑宜采用5℃。

1.3.16 山區的室外氣象參數應根據就地的調查、實測與地理和氣候條件相似的鄰近臺站的氣象資料進行比較確定。

1.3.17未列入城市地區的室外氣象參數應按本節的規定進行統計確定。對于冬夏兩季各種室外計算溫度亦可按下列的簡化統計方法確定:

1 采暖室計算溫度可按下式確定(化為整數):

2 冬季空調室外計算溫度可按下式確定(化為整數):

3 夏季通風室外計算溫度可按下式確定(化為整數):

4夏季空調室外計算干球溫度可按下式確定:

5夏季空調室外計算濕球溫度可按下式確定:


6夏季空調室外計算日平均溫度可按下式確定:

式中twm—采暖室外計算溫度(℃);

    tlp—累年最冷月平均溫度(℃);

    twk—冬季空調室外計算溫度(℃);

    twf—夏季通風室外計算溫度(℃);

    trp—累年最熱月平均溫度(℃);

    twg—夏季空調室外計算干球溫度(℃);

    tws—夏季空調室外計算濕球溫度(℃);

    ts·rp—與累年最熱月平均溫度和平均相對濕度相對應的濕球溫度(℃),可在當地大氣壓力下的h-d圖上查得;

    twp—夏季空調室外計算日平均溫度(℃);

    tp·min—累年最低日平均溫度(℃);

    tmax—累年極端最高溫度(℃);

    ts·max—與累年極端最高溫度和最熱月平均相對濕度相對應的濕球溫度(℃),可在當地大氣壓力下的h-d圖上查得。

1.3.18 當局部送風系統的空氣需要冷卻或加熱處理時,其室外計算參數,夏季應采用通風室外計算溫度及室外計算相對濕度;冬季應采用采暖室外計算溫度。

1.3.19 夏季太陽輻射度應根據當地的地理緯度、大氣透明度和大氣壓力,按7月21日的太陽赤緯計算確定。

1.3.20 建筑物各朝向垂直與水平面的太陽總輻射照度可按《采暖通風與空氣調節設計規范》GB50019的“附錄A”采用。

1.3.21 透過建筑物各朝向垂直面與水平面標準窗玻璃的太陽直接輻射照度和散射輻射照度可按《采暖通風與空氣調節設計規范》GB50019的“附錄B”采用。

1.3.22 采用《采暖通風與空氣調節設計規范》GB50019的“附錄A”和“附錄B”時,當地的大氣透明度等級,應根據《采暖通風與空氣調節設計規范》GB50019的“附錄C”和夏季大氣壓力按表1.3.22確定。


2采暖

2.1 一般規定

2.1.1 位于寒冷及嚴寒地匡的民用建筑, 宜設置集中采曖系統。

2.1.2 集中采暖系統應以熱水為熱媒。

2.1.3 采暖熱源設備的選擇, 應根據資源情況、環境?;?、能源效率及用戶對采暖費用可承受的能力等綜合困素, 經技術經濟分析比較確定。同時, 應符合以下原則:

    1 應以熱電廠與區域鍋爐房為主要熱源;在城市集中供熱范圍內時, 應優先采用城市集中供熱提供的熱源;

    2 燃煤鍋爐房的規模不宜過小, 獨立建設的燃煤集中鍋爐房中單臺鍋爐的容量, 不宜小于7.0MW; 對于規模較小的住宅區, 鍋爐的單臺容量可適當降低, 但不宜小于4.2MW。

    3 ??槭階楦婀? 宜以樓棟為單位設置, 其規模宜為4~8塊, 不應超過10塊;

    4 位于工廠區附近時, 應充分利用工業余熱及廢熱;

    5 有條件時, 應積極利用太陽能,地熱能等可再生能源;

2.1.4 居住建筑的集中采暖系統, 應按熱水連續采暖進行設計口。商業、文化及其他公共建筑,可根據其使用性質、供熱要求經技術經濟比較確定。

2.1.5 集中采暖系統的施工圖設計, 必須對每個房間進行采暖熱負苘計算, 計算書中應附標有房間編號的建筑平面圍, 以滿足審核需要。

2.1.6 民用建筑采暖系統的熱媒宜采用熱水,熱水的供水溫度應根據建筑物性質、采暖方式、熱媒性質及管材等因素確定,可參照表2.1.6的水溫。

供回水溫差可參照下列原則選?。?br/>

    1 當熱源為鍋爐房時,供回水溫差不得小于20℃;

    2 當熱源為熱電聯產集中供熱時,供回水溫差宜在15~20℃;

    3 當熱源為各類熱泵時,供回水溫差宜在10°以內。

2.1.7 當散熱器采暖系統與空凋水系統共用熱源時, 應分別設置獨立環路。

2.1.8 在滿足室內各環路水力平衡的前提下, 應盡量減少建筑物采暖系統的熱力入口。

2.1.9 建筑物采暖系統的熱力入口處, 必須設樓前熱量表, 作為該建筑物采暖耗熱量的熱量結算點。對于居住建筑. 集中采暖系統, 必須設住戶分戶熱計量(分戶熱分攤)的裝置或設施。

2.1.10 樓棟熱量表宜選用超聲波或電磁式熱量表,其準確度應高于3級,并有150天的日供熱量儲存值,或可采用數據遠傳的方法存儲日供熱量。

2.1.11 設有熱計量裝置的建筑物采暖系統的熱力入口裝置, 應符合下列要求:

    1 建筑物的采系統的熱力入口裝置不應設于地溝內;

    2 有地下室的建筑, 采暖系統的熱力入口裝置應設置在地下層的專用小室內,小室凈高不應低于2.0m,前操作面的凈寬不應小于0.8m。

    3 無地下室的建筑,宜于樓梯間下部設置小室,操作面凈高不應低于1.4m,前操作面的凈寬不應小于1.0m; 采暖系統的熱力入口裝置也可設置在管道井或技術夾層內;

    4 供、 回水管之間應設置旁通管, 旁通管上應裝設關斷閥;

    5 供水總管上必須安裝水過濾器; 為了減少阻力,應優先選用桶型立式直通除污器。

2.1.12 熱量表的選擇與應用, 應符合下列要求:

    1 熱量表的額定流量〔在精度等級內經常通過熱表的流量〕,應按系統設計流量的80%考慮, 不得根據采暖系統管道的直徑選配熱量表;

    2 熱量表的最大流量〔在精度等級內短時間通過熱表的最大流量〕〔<lh/d,<200h/a)應為額定流量的2倍;

    3 最小流量 (在精度等級內允許通過熱表的最小流量, 以占額定流量的比例表示〕應為額定流量的1/25~l/250;

    4 在額定流量下, 熱媒流經熱量表的壓力損失不應太大于0.025MPa;

    5 熱量表的流量傳感器, 宜安裝在回水管道上;

    6 熱量表的流量檢測類型, 有機械式、 電磁式、 超聲波式,振蕩式等, 機械式流量計量熱量表的價格低于非機械式流量計量的熱量表; 但非機械式熱量表的精度及長久穩定性優于機械式, 相應的故障及運行維護成本也低于機械式; 選用時應結合一次投資、 維護保養成本及工程具體情況等因素綜合考慮確定;

    7 熱量表的承壓等級分PN10、PN16及PN25 三種, 必須根據系統工作壓力選用相應額定壓力的熱量表; 管道內的壓力波動超過1.5倍額定壓力時, 可能導致損壞流量測量元件的后果;

    8 機械式熱量表有旋翼式與螺翼式之別, 旋翼式熱量表應水平安裝,螺式熱量表及超聲波熱量表, 可以水平安裝, 也可垂直安裝在立管上;

    9 機械式熱量表的上游, 旌保持5D~10D長度的直管段, 下游應保持2D~8D長度的直管段 (D為連接管的外徑〕;超聲波熱量表不受上述規定的限制;

    10 機械式熱量表作為樓棟熱量表時,入口前應設兩級過濾, 初級濾網孔徑宜取3mm;次級孔徑宜取0.65~0.75mm;如果戶內采用機械式熱量表作為分戶熱量(費)分攤的工具,在戶用熱量表前應再設置一道濾徑為0.65~0.75mm的過濾器;

    11 熱媒溫度高于90℃時,熱量表的計算器必須安裝在墻面上或儀表盤上。

2.1.13 設計圖中必須標注熱量表的型號、額定流量及接口公稱直徑。


2.2 熱負荷計算

2.2.1 民用建筑的采暖設計熱負荷,應包括下列各項耗熱量:

    1 圍護結構的溫差傳熱耗熱量(圍護結構基本耗熱量)(Q1);

    2 地面的溫差傳熱耗熱量(Q2);

    3 加熱通過門、窗縫隙滲入室內的冷風耗熱量(Q3);

    4 加熱外門開啟時進入室內的冷風耗熱量(Q4);

    5 各項附加耗熱量(Q5)。

2.2.2圍護結構的基本耗熱量Q1(W),應按正式計算:

式中 K——該面圍護結構的傳熱系數,[W/(·℃)];

     F——該面圍護結構的散熱面積,();

    tw——采暖室外計算溫度,(℃);

    tn——室內采暖計算溫度(見本措施表1.2.1),(℃);

    α——溫差修正系數(見表2.2.2)。

2.2.3圍護結構的傳熱系數K[W/(·℃),應按下式計算確定:

式中  R——圍護結構的傳熱阻[(·℃)/W];

αn——內表面的換熱系數[W/(·℃)],見表2.2.3-1;

αw——外表面的換熱系數[W/(·℃)],見表2.2.3-2;

δ——各層材料的厚度(m);

λ——各層材料的導熱系數[W/(·℃)],見附錄A;

α——導熱系數的修正系數,見表2.2.3-3;

Rk——空氣間層的熱阻[(·℃)/W],見表2.2.3-4.

 

2.2.4 對于有頂棚的坡屋面,當以頂棚面積計算其傳熱量時,應按下式計算屋面和頂棚的綜合傳熱系數k[W/(·℃)]:

式中k1——屋頂的綜合傳熱系數[W/(·℃);

    k2——頂棚的綜合傳熱系數[W/(·℃);

    α——屋頂與頂棚間夾角的度數。

2.2.5 當建筑物采用外墻內保溫時,應采用按面積加權平均法求出的墻體平均傳熱系數計算墻體的溫差傳熱耗熱量。

2.2.6 門、窗的傳熱系數應按表2.2.6確定。

2.2.7 地面的溫差傳熱耗熱量Q2(W),應按正式計算:

式中Kpj.d——非保溫地面的平均傳熱系數[W/(·℃)],見表2.2.7-1及表2.2.7-1;

     Fd——房間地面總面積()。

注:1 當房間長或寬度超過6.0m時,超出部分可按表2.2.7-1查Kpj.d。

    2 當房間有三面外墻時,需將房間先劃分為兩個相等的部分,每部分包含一個冷拐角。然后,據分割后的長與寬,使用本表。

    3 當房間有四面外墻時,需將房間先劃分為四個相等的部分,作法同本注2.

2.2.8圍護結構的附加耗熱量,應按其占基本耗熱量百分數計算,各項附加百分率應按下列規定數值選用:

1 朝向修正率:

北、東北、西北:0%~10%

東、西:-5%

東南、西南:-10%~-15%

南:-15%~-30%

注:1 冬季日照率<35%時,東南、西南和南向的修正率宜取-10%~0%,東、西向不修正。

    2 日照被遮擋時,南向可按東西向、其它方向按北向進行修正。

    3 偏角<15°時,按主朝向修正。

2 風力附加率:建筑物位于不避風的高地、河邊、湖濱、海岸、曠野時,其垂直的外圍護結構的傳熱耗熱量應附加5%.

3 窗墻面積比過大修正率:當窗墻面積比大于1:1時(墻面積中不包含窗的面積),外窗應附加10%。

4 外門開啟附加率(建筑層數為n):

    1)開啟一般聽外門(如住宅、宿舍、幼托等):

一道門               65n%

兩道門(有門斗)     80n%

三道門(有兩個門斗) 60n%

    2)開啟頻繁的外門(如辦公樓、學校、門診部、商店等):

一道門                 98 n%~130 n%

兩道門(有門斗)         120 n%~160n%

三道門(有兩個門斗)   90 n%~120 n%

    3)外門的附加率,最大不應超過500%。

注:1 外門開啟附加率僅適用于短時間開啟的、無熱風幕的外門。

    2 僅計算冬季經??艫耐餉?。

    3 外門是指建筑物底層入口的門,而不是各層各戶的外門。

    4 陽臺門不應計算外門開啟附加率。

5 兩面外墻附加率:當房間有兩面外墻時,宜對外墻,外門及外窗附加5%。

2.2.9房間高度大于4m時(不包括樓梯間),應在基本耗熱量與附加耗熱量之和的基礎上,計算高度附加率;每高出1m,附加2%,最大附加率不應大于15%。

2.2.10 對于間歇使用的建筑物,宜按下列規定計算間歇附加率(附加在耗熱量的總和上):

    1 僅白天使用的建筑物:20%;

    2 不經常使用的建筑物:30%。

2.2.11 與供暖房間相鄰的不供暖房間的室內溫度tb(℃),可近似按下式計算:

式中K1、K2——不供暖房間與供暖房間之間圍護物的傳熱系數[W/(·℃)];

    Ka、Kb——不供暖的房間與室外空氣相鄰的圍護物的傳熱系數[W/(·℃)];

    K1、K2——對應于K1、K2圍護物的傳熱面積();

    Ka、Kb——對應于Ka、Kb圍護物的傳熱面積();

    L——由滲透及通風進入不供暖房間的室外空氣量(m3/h)。

2.2.12 加熱通過門、窗縫隙滲入室內的冷風耗熱量Q3(W),應按下列方法計算:

式中Cp——干空氣的定壓質量比熱容[kJ/(kg·℃) ],Cp=1.0056;

     Pw——室外供暖計算溫度下的空氣密度(kg/m3);

     V——房間的冷風滲透體積流量(m3/h);

     tn、tw——室內、外供暖計算溫度(℃)。

2.2.13 多層民用建筑的冷風滲透量L(m3/h),可按下列方法計算確定:

    1 縫隙法:忽略熱壓及室外風速沿高度遞增的因素,只計入風壓作用時的滲透冷風量V(m3/h):

        式中l——房間某朝向上的可開啟門、窗縫隙的長度(m);

            L1——每1m門窗縫隙的滲風量[m3/(m·h)],見表2.2.13-1;

            n——滲風量的朝向修正系數,見表2.2.13-2。

注:1 每1m外門縫隙的L1值為表中同類型外窗L1的2倍。

    2 當有密封條時,表中數值可乘以0.5~0.6的系數。

    2 換氣次數法:缺乏相關數據時,多層建筑的滲透冷風量L(m3/h),可按正式近似估算:

              L=N×V   (2.2.13-2)

      式中N——換氣次數(1/h),見表2.2.13-3;

          V——房間凈面積(m3)。

2.2.14 高層民用建筑的冷風滲透量L(m3/h),應考慮熱壓與風壓聯合作用,以及室外網速隨高度遞增的原則按下列方法確定:

式中Lo——單位長度門窗縫隙滲入的理論空氣量(理論滲風量)[m3/(m·h)];

     l——房間某朝向上的可開啟門窗縫隙的長度(m);

     m——各朝向冷風滲透的綜合修正系數;

     b——外窗、門縫隙的滲風指數,b=0.56~0.78,無實測數據時,可取b=0.67。

2.2.15

    1 單位長度門窗縫隙滲入的理論滲風量Lo[m3/(m·h)],應按下式計算:

       式中α1——外門窗縫隙的滲風系數[m3/(m·h·Pa)],見表2.2.15-1;

            vo——冬季室外最多風向下的平均風速(m/s);

            pw——室外采暖計算溫度下的空氣密度(kg/ m3)。

     2 建筑外窗空氣滲透性能分級及縫隙滲風系數下限值,見表2.2.15-1.

     3 《建筑外門窗氣密、水密、抗風壓性能分組及檢測方法》GB/T7106-2008規定,外窗按其空氣滲透性分為8級,見表2.2.15-2。

2.2.16 各朝向冷風滲透的綜合修正系數m值,應按下式計算:

式中Cr——熱壓系數,在純熱壓作用下,作用在外窗、門縫兩側的熱壓差占滲入或滲出總熱壓差的百分份額,見表2.2.16;

   △Cf——風壓差系數,在純風壓作用下,建筑物迎背風兩側風壓差的一半;當認為迎背風面的外門、窗縫隙的 阻力狀況相同,且迎背風面的空氣動力系數各為1.0和-0.4時,△Cf可取為0.7;

    n——在純風壓作用下滲風量的朝向修正系數,見表2.2.13-2;

    C——作用于外門、窗縫隙兩側的有效熱壓差與有效風壓差之比;

    Ch——高度修正系數,可按下列原則計算確定:

2.2.17有效熱壓差與有效風壓差之比C,應按下式計算:

式中hz——純熱壓作用下建筑物中和界的標高(m),可取建筑物總高度的1/2;

    t′n——建筑物內熱壓豎井內的空氣計算溫度(℃),當走廊及樓梯間不供暖時,t′n按溫差修正系數取值時,供暖時取為16℃或18℃;

    tw——室外供暖計算溫度;

     vo——冬季室外最多風向下的平均風速(m/s).

2.2.18 取△Cf=0.7及b=0.67,根據以上諸式即可求出部分城市某朝向上每1m外窗、門縫的滲風量L1[m3/(m·h)],設計計算時可直接查用陸耀慶主編的《實用供熱空調設計手冊》(第二版)上冊中表5.1-12.

2.2.19 根據滲風量L1[m3/(m·h)],可按正式計算出房間的滲風量L1(m/h);

式中l——房間某朝向上的可開啟門窗縫隙的長度(m)。

2.2.20 通過外門縫隙滲入的冷風量,可根據縫隙實際長度按下列原則確定:

    1 陽臺門的冷風滲透量,可按相應朝向和級別窗戶冷風滲透量的兩倍計算;

    2 住宅防盜門可按2級窗計算;

    3 普通外門可按1級計算;

    4 住宅樓梯間不供暖時,應計算戶門的冷風滲透量;冷風滲透量可按2 m3/h計算。

2.2.21 當室內有每天連續使用2h以上聽機械排風系統時,應對補風進入的空氣按下式計算冷風滲入量L(m3/h);

式中n——每天排風的小時數(h);

    Lp——排風量(m3/h)。


2.3 散熱器

2.3.1散熱器的選擇,應符合要求:

    1 產品符合現代國家標準或行業標準的各項規定;

    2 承壓能力滿足采暖系統工作壓力要求;

    3 采用柱式、板式、扁管等各種類型鋼制散熱器及鋁制散熱器的采暖系統,必須采取防腐蝕措施;

    4 采用鋁制散熱器時,必須選擇內壁有可靠防腐措施的產品,且應嚴格控制熱媒水的pH值,應保持pH(25℃) ≤9.0;

    5 在同一個熱水采暖系統中,不應同時采用鋁制散熱器與鋼制散熱器;

    6 采用鋁制散熱器與銅鋁復合型散熱器時,應采取防止散熱器接口產生電化學腐蝕的隔絕措施;

    7 采用戶用熱量表進行分戶熱量(費)分攤和采用散熱器溫控閥的熱水采暖系統中,如采用鑄鐵散熱器采暖,必須選擇內腔無砂工藝生產的產品;

    8 環境濕度高的房間如浴室、游泳館等,應優先選擇采用耐腐蝕的鑄鐵散熱器;

    9 在同類產品中,應選擇采用具有較高金屬熱強度指標的產品。

2.3.2 散熱器的散熱面積F(),應按下式計算:

式中 Q——散熱器的散熱量(W);

     K——在設計工況下散熱器的傳熱系數[W/(·℃)];

    tp——散熱器內熱媒的平均溫度(℃);

    tn——室內采暖計算溫度(℃);

    β1——散熱器的長度修正系數,按產品的修正系數正;

            鑄鐵柱型散熱器:6片以下時,β1=0.95;

                            6~10片時,β1=1.0;

                            11~12片時,β1=1.05;

                            20~25片時,β1=1.1;

    β2——散熱器連接方式的修正系數,見表2.3.2-1;

    β3——散熱器安裝形式的修正系數。散熱器應明裝,必須暗裝時,其安裝形式的修正系數見表2.3.2-2。

注:1 本修正系數不適用于高度小于900mm、水在管程內流動的散熱器(如鋼串片散熱器)。

    2 高度大于900mm散熱器的修正系數應由生產企業負責提供。

2.3.3 散熱器的片數或長度,應按以下原則取舍:

    1 雙管系統:熱量尾數不超過所需散熱量的5%時可舍去,大于或等于5%時應進位;

    2 單管系統:上游(1/3)、中間(1/3)及下游(1/3)散熱器數量計算尾數分別不超過所需散熱量的7.5%、5%及2.5%時可舍去、反之應進位;

    3 鑄鐵散熱器的組裝片數,不宜超過下列數值:

      粗柱型(包括柱翼型)   20片

      細柱型                 25片

      長翼型                 7片

2.3.4 計算散熱器的散熱量時,應扣除室內明裝不保溫采暖管道的散熱量;明裝不保溫采暖管道的散熱量Qp(W)應按下式計算:

式中 F——管道的外表面積(/m),見表2.3.4-1;

     K——管道的傳熱系數[W/(·℃)];

     tp——管道內熱媒的平均溫度(℃);

     tn——室內采暖計算溫度(℃);

     η——管道安裝位置的修正系數,沿地面敷設的管道:η=1.0;沿頂棚敷設的管道:η=0.5;立管:η=0.75。

注:括號中數字為無縫鋼管時的表面積

2.3.5 串聯樓層數≥8層的垂直單管系統,應考慮立管散熱冷卻對下游散熱器散熱量的不利影響,宜按下列比率增加下游散熱器的數量:

    1 下游的1~2層:附加15%;

    2 下游的3~4層:附加10%;

    3 下游的5~6層:附加5%。

2.3.6散熱器的布置,應符合以下規定:

    1 散熱器應明裝,并宜布置在外窗的窗臺下。室內有兩個或兩個以上朝向的外時,散熱器應優先布置在熱負荷較大的窗臺下;

    2 托兒所、幼兒園、老年公寓等有防燙傷要求的場合,散熱器必須暗裝或加防護罩;

    3 有外窗的房間,散熱器不宜高位安裝。進深較大的房間,宜在房間的內外側分別布置散熱器;

    4 散熱器暗裝時,應留有足夠的氣流通道,并應方便維修;

    5 門斗內不得設置散熱器;

    6 片式組對散熱器的長度,底層每組不應超過1500mm(約25片),上層不宜超過1200mm(約20片),片數過多時可分組串聯連接(串接組數不宜超過兩組),串聯接管的管徑應≥25mm;供回水支管應采用異側連接方式;

    7 樓梯間的散熱器,應盡量布置在底層;當底層無法布置時,可按表2.3.6進行分配。

2.3.7 警報器的外表面,應刷非金屬性涂料。


2.4 散熱器熱水采暖系統

2.4.1 散熱器熱水采暖應優先采用閉式機械循環系統;環路和劃分,應以便于水力平衡、有早于節省投資及能耗為主要依據,系統不宜過大,一般可采用異程式布置;有條件時宜按朝向分別設置環路。

2.4.2 熱水采暖系統的形式,宜按照下列原則選擇確定:

2.4.3 干管和立管(不含建筑物的采暖系統熱力入口)上閥門的設置,應遵守下列規定:

    1 采暖系統各并聯環路,應設置關閉和調節裝置;當有凍結危險時,立管或支管上的閥至干管的距離,不應大于120mm;

    2 供水立管的始端和回水末端應設置立管閥,回水立管上還應設置排污、泄水裝置;

    3 室內共用立管與進戶供回水管相連處,在進戶管上應設置關斷閥;

    4 用于維修時關閉用的閥門,應選擇采用低阻力閥,如閘閥、雙偏心半球閥或蝶閥。需承擔調節功能的閥門,應選擇采用高阻力閥,如截止閥、平衡閥、調節閥。

2.4.4 散熱器恒溫控制閥及回水調節(鎖閉)閥的設置,應符合下列規定:

    1 垂直雙管系統中每組散熱器的供水支管上,應設置兩通恒溫控制閥,且宜采用有預設阻力功能的恒溫控制閥;回水支管上應設置銅質回水調節(鎖閉)閥;

    2 跨越式垂直單管系統,應設置兩通或三通恒溫控制閥,一般宜優先采用兩通恒溫控制閥;

    3 水平單管串聯系統中的每組散熱器上,應設置帶恒溫控制器的單管配水閥(單管H型閥或帶柱塞管的單管閥);

    4 水平雙管系統中的每組散熱器的供水支管上,應設置恒溫控制閥;

    5 暗裝散熱器以及溫控器有可能被遮擋的場合,恒溫控制閥應選擇采用外置式(遠傳型)溫度傳感器;傳感器應設置在能正確反映房間溫度的部位;

    6 散熱器恒溫控制閥的安裝,必須使其閥柄及閥頭(傳感器)與地面保持水平,且應避免陽光直射;

    7 散熱器恒溫控制閥的規格,應根據通過散熱器的水量及壓差選擇確定;

    8 恒溫控制閥應具有帶水、帶壓清堵或更換閥芯以及防凍設定的功能;

    9 有凍結危險的樓梯間或其他有凍結危險的場所,應由單獨的立、支管供暖。散熱器前不得設置調節閥,立管上設閥門。

2.4.5 熱水采暖系統水平管道的敷設,應保持一定的坡度i,不同管道的坡度及坡向宜符合下列規定:

    1 供、回水水平干管的坡度,宜采用i=0.003,不應小于0.002;坡向應有利于空氣排放和管道泄水;

    2 與采暖立管連接的散熱器供水支管,i≥0.01(坡向散熱器);

    3 與采暖立管連接的散熱器回水支管,i≥0.01(坡向支管);

    4 當條件限制,供回水干管(含單管水平串聯的散熱器連接管)無法保持必要的坡度時,允許局部無坡度敷設,但該管道內的水流速度不得小于0.25m/s。

2.4.6 采暖系統最低點的工作壓力,應根據散熱器的承壓能力、管材及管件的特性、提高工作壓力的成本等因素經綜合考慮后確定,并應符合下列規定:

    1 建筑物的采暖系統,高度超過50m時,宜豎向分區設置;

    2 采用金屬管道的散熱器采暖系統,工作壓力不應大于1.0MPa;

    3 采用熱塑性塑料管道的散熱器采暖系統,工作壓力不宜大于0.6MPa;

    4 低溫地面輻射采暖系統的工作壓力,不應大于0.8MPa。

2.4.7采暖系統中供水干管末端和回水干管始端的管道直徑,不宜小于DN20。供回水立管及水平串聯管的管徑,不宜大于DN25.

2.4.8 熱水采暖系統中的最高點及有可能積聚空氣的部位,應設置自動排氣閥或集氣罐??掌吶懦?,應符合以下規定:

    1 上供下回采暖系統:系統中的空氣應通過設置在供水干管末端的自動排氣閥或集氣罐集中排除;每組散熱器上可不設手動放氣閥;

    2 下供下回采暖系統:系統中的空氣應通過設置在供回水立管頂部的自動排氣閥或集氣罐集中排除,或在頂層的散熱器上設置手動或自動排氣閥。

    3 水平雙管或水平單管串聯采暖系統:每組散熱器上應設置自動或手動排氣閥;

    4 排氣閥應優先選用閥體下部帶阻斷閥的銅投影立式自動排氣閥,這里水管與排氣閥之間的連接管上,可不裝設供維修時應用的關閉閥。自動排氣閥的口徑,一般可采用DN15mm,系統較大時,宜采用DN20mm。

2.4.9熱水采暖系統中的最低點及有可能積水的部位,應設置排污泄水裝置;泄水管(附閘閥或球閥)的直徑,應保持≥20mm。

2.4.10符合下列情況的采暖管道,應進行保溫處理;

    1 管道位于室外、非采暖房間及有凍結危險的地方的管道;

    2 敷設于技術夾層、管溝、管井、閣樓及天棚內的管道;

    3 必須確保輸送過程中熱媒參數不變的管道;

    4 熱媒溫度等于或高于80℃、有燙傷危險的部位;

2.4.11管道布置時,必須認真考慮管道的固定與補償,并應符合下列要求:

    1 水平干管或總立管的固定點的布置,應保證分支管接點處的最大位移量不大于40mm;連接散熱器的立管,應保證管道分支接點由管道伸縮引起的最大位移量不大于20mm;無分支管接點的管段,間距應保證伸縮量不大于補償器或自然補償所能吸收的最大補償量;

    2 采暖管道必須計算其熱膨脹;計算管道膨脹量時,管道的安裝溫度應按冬季環境溫度考慮,一般可取0~-5℃。

    3 采暖系統供回水管道應充分利用自然補償的可能性;當利用管段的自然補償不能滿足要求時,應設置補償器;

    4 補償器應優先采用方形或Z形;并應設置于兩個固定點間距的1/2~1/3范圍內;

    5 確定固定點的位置時,應考慮安裝固定支架(與建筑物連接)的可行性;

    6 垂直雙管及跨越管與立管同軸的單管系統的散熱器立管,長度≤20m時,可在立管中間設固定卡;長度>20m時,應采取補償措施;

    7 采用套筒補償器或波紋補償器時,應設置導向支架;當管徑DN≥50mm時,進行固定支架的推力計算,驗算支架的強度;

    8 戶內長度>10m的供回水立管與水平干管相連接時,以及供回水支管與立管相連接處,應設置2~3個過渡彎頭或彎管,避免采用“T”形直接方式。

2.4.12 采暖管道應避免穿越防火墻,無法避免時,應預留鋼套管,并在穿墻處設置固定支架。管道與套管間的空隙,應以耐火材料填封。

2.4.13 管道穿過樓板時,應預埋鋼套管,套管應高出地面20mm,管道與套管之間的空隙,應以柔性防火封堵材料封堵。

2.4.14 采暖管道穿越建筑基礎墻、變形縫時,應設管溝。缺乏條件時,應設置套管,并采用柔性接頭。

2.4.15 敷設采暖管道的室內管溝,應符合下列規定:

    1 應設計采用半通行管溝,管溝凈高宜等于或大于1.2m,通道凈寬宜等于或大于0.8m;連接水平支管處或有其它管道穿越處。通道凈高宜大于0.5m。

    2 管溝應設計通風孔,其間隔不宜大于20m。

    3 管溝應設置檢修人孔,且應符合下列要求:

      1)人孔直徑不應小于0.6m;

      2)人孔間距不宜大于30m;

      3)管溝長度大于20m時,人孔數不應少于2個;

      4)人孔應布置在需檢修的閥門和配件附近,不應設置于浴廁、有較高防盜要求的房間、人流較多的主要通道及住宅的戶內,必要時可延伸到室外;

      5)管溝端頭宜設置人孔。

    4 管溝不應與電纜溝、土建風道等相通。


2.5 居住建筑散熱器集中熱水采暖系統

2.5.1 進行居住建筑采暖設計時,必須遵守《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》JGJ26的各項規定。

2.5.2 居住建筑的室內采暖計算溫度,不應低于下表的規定值。

2.5.3 實行分戶熱量(費)分攤的住宅,在計算確定戶內采暖設備容量和管道時,應考慮戶間傳熱對采暖負荷的影響,計算負荷可附加≤50%的系數。

通過戶間傳熱引起的耗熱量q(W)也可以近似按正式確定:

    q=A×qh     (2.5.3)

式中A——房間的使用面積(m2);

    qh通過戶間樓板和隔墻的單位面積平均傳熱量(W/ m2),一般可近似取qh=10W/ m2。

新建建筑戶間樓板和隔墻,不應為減少戶間傳熱面對戶間隔墻和樓板作保溫處理、

2.5.4 戶間傳熱量q(W),僅作為確定戶內采暖設備容量和管道直徑的依據,不應計入戶外采暖干管和立管熱負荷和建筑總采暖熱負荷內。

2.5.5 居住建筑的采暖系統,必須以熱水為熱媒,供水溫度不應高于95℃。

2.5.6 居住建筑采暖系統的熱力入口裝置,不宜設置于室外管溝內。有地下室的建筑,宜設置在地下室的專用空間內,空間凈高不應低于2.0m,前操作面凈距離不應小于0.8m;對于無地下室的建筑,宜在樓梯間下部設置小室,操作面凈高不應低于1.4m,前操作面凈距離不應小于1.0m,該小室應設置可鎖閉的門。

2.5.7 集中采暖(集中空調)系統,必須設置住戶分戶熱計量(分戶熱分攤)的裝置或設施。

2.5.8 分戶熱量(費)分攤的實施,可選擇采用表2.5.8中的任一方法。

2.5.9 室內的熱水采暖系統,應優先采用共用立管的分戶獨立系統型式,干管環路布置應均勻,各組共用立管的負荷宜相近,并應符合下列要求:

    1 共用立管宜采用雙管下供下回式系統;

    2 共用立管的頂部應設置自動排氣閥;

    3 共用立管應敷設于管井內,管井應鄰近樓梯間或戶外公共空間;各戶的入口裝置應設置于管井內,分集水器宜設置于戶內;

    4 每組共用立管連接的用戶數不應過多,一般不宜超過40戶,每層連接的戶數不宜多于3戶;

多于3戶時,管井內宜分層設置分、集水器,使入戶管通過分、集水器進行轉接;

    5 連接2層及2層以上的各層支干管和立管管徑,不應小于入戶管管徑;

    6 并聯于共用立管上的各戶,宜采用相同的系統形式;

    7 采暖系統應進行嚴格的水力平衡計算,并宜符合下列要求;

    1)室內共用立管的比摩阻保持為30~60Pa/m;

    2) 戶內系統的計算壓力損失(包括調節閥、戶用熱量表)不大于30kPa。

2.5.10 居住建筑內的公共用戶或空間,如要求采暖時,應設置獨立的采暖系統或環路,并應配置單獨進行熱計量的裝置。

2.5.11 建筑物內的供回水干管及共用立管,應采用熱鍍鋅鋼管(絲扣連接)或焊接鋼管(焊接連接)。

2.5.12 室內連接散熱器的明裝供、回水支管,宜采用金屬管道(鍍鋅鋼管)、鋁合金內襯聚丁烯(PB)或鋁合金內襯耐熱聚乙烯(PE-RT)的管道。


2.6 低溫熱水地面輻射采暖系統

2.6.1 低溫熱水地面輻射采暖系統的設計,應遵守《地面輻射供暖系統技術規程》JGJ142的各項有關規定。

2.6.2 地面輻射采暖系統戶內的供水溫度,不應高于60℃;供回水溫度差不宜大于10℃。當利用熱泵機組提供熱水時,供水溫度宜采用40~45℃。

2.6.3 采用低溫地面輻射采暖系統進行供暖的集中供熱小區,鍋爐房或小區換熱站不宜直接提供溫度≤60℃的熱媒。

2.6.4 當外網提供的熱媒溫度高于60℃時(一般允許最高為90℃,宜在各戶的分集水器前設置混水泵,抽取室內回水混入供水,以降低供水溫度,保持其溫度不高于設定值,并加大戶內循環水量;混水裝置也可以設置在樓棟的采暖熱力入口處。

2.6.5 全面地面輻射采暖系統各采暖房間熱負荷的確定,應符合以下規定:

1 室內計算溫度的取值,應比傳統對流采暖系統的室內計算溫度低2℃;

2 不計算敷設加熱管地面的熱損失;

3 不計算高度附加熱損失;

4 應考慮間歇供暖及戶間傳熱等因素;

5 進深大于6m的房間,宜以距外墻6m為界,分區分別計算其熱負荷。

2.6.6 局部地面輻射采暖系統的熱負荷,可按整個房間全面輻射采暖所算出的熱負荷乘以該區域面積與所在房間面積的比值和表2.6.6中規定的附加系數確定。

2.6.7 地面輻射采暖系統單位地面面積所需散熱量qx(W/m2),應按下列公式計算:

                     

式中 q——房間所需的地面散熱量(W);

     F——敷設加熱管的地面面積(m2)。

2.6.8 熱媒的供熱量,應包括地面向房間的散熱量和向下層房間(包括地面向土壤)傳熱的熱損失量。

2.6.9 確定地面所需的散熱量時,應扣除來自上層地板向下的傳熱量。在住宅建筑中,當各層均采用地面輻射采暖時,除頂層外,可以近似地認為來自上層地板輻射采暖房間的熱量,等于本房間地板向下的傳熱量,即每層熱媒的供熱量與房間的負荷近似相等。

2.6.10  計算地面散熱量時,應考慮家具及其它地面上的覆蓋物對地面(散熱面)遮擋所造成的散熱量折減,對于住宅建筑,單位面積應增加散熱量的修正系數,可參照表2.6.10確定。

注:1 引自董重成等“地面遮擋對地板輻射采暖散熱量的影響研究”?!度ǹ盞髦評?004年學術文集》。

2 一股情況下,地面的遮擋率與房間面積成反比,因此面積小的房間遮擋率宜取大值。

3 面積范圍可近似按內插法確定系數。

2.6.11 確定地面散熱量時,應校核地表面平均溫度tpj(℃)),地表面的平均溫度可按正式計算:

式中 tn——室內計算溫度(℃);

     qx——單位地面面積所需散熱量(W/ m2)。

2.6.12 地表面的平均溫度不應高于表2.6.12的規定值。當房間采暖負荷過大,地表面平均溫度超過下表的規定值時,應通過改善建筑熱式性能或設置其他采暖設備等措施,減少地面輻射供暖系統負擔的熱負荷。

2.6.13地面輻射采暖系統的地面構造,宜由樓板或與土壤相鄰的地面、絕熱層、加熱管與填充層、找平層和面層等組成,一般應符合下列要求:

1 與土壤相鄰的地面,必須設絕熱層,且在絕熱層下部必須設防潮層;直接與室外空氣相鄰的樓板,也必須設置絕熱層;

2 當采用模塑聚苯乙烯泡沫塑料(EPS)板作為絕熱層時,其厚度不應小于表2.6.13的規定值;

3 采用EPS板作為絕熱層,且以塑料卡釘固定加熱管時,為了增強EPS板的表面強度,確??ǘつ芙尤裙芾喂痰毓潭ㄔ贓PS板上,在EPS板的表面上,必須復合一層夾筋鍍鋁膜層;當采用其它固定方式固定加熱管時,如鋼絲網綁扎或采用擠塑板(XPS)作為絕熱層時,可以不設置夾筋鍍鋁膜層;

4 潮濕房間如浴室、游泳館、洗手間、衛生間等房間的填充層上部,應設置隔離層(防水層),以防止絕熱層受潮失效;

5 當工程允許地面按雙向散熱進行設計時,各樓層間的樓板上可不設絕熱層。

2.6.14 加熱管管材的選擇原則是:承壓與耐濕適中、便于安裝、能熱熔連接、環保性好(廢料能回收利用);實踐中宜優先選用耐熱聚乙烯(PE-RT)管和聚丁烯(PB)管,也可采用交聯聚乙烯(PE-X)管及鋁塑復合管。

2.6.15 在住宅建筑中,地面輻射采暖系統應按戶劃分系統,配置分、集水器;并根據戶內房間分環路布置加熱管,較小房間如衛浴的加熱管,可串接在其它環路中。

2.6.16 連接在同一組分、集水器上的加熱管,可串接在其它環路中。

2.6.17 加熱管的管系列S值應符合表2.6.17-1的規定,其公稱壁厚可按表2.6.17-2確定,同時應滿足下列要求:

       管徑小于15mm的管材,壁厚不應小于1.8mm;

       管徑大于或等于15mm的管材,壁厚不應小于2.0mm;

       需進行熱容焊接的管材,壁厚不應小于1.9mm。

注:S值是管材環應力δ(MPa)與管內壁承受壓力P(MPa)的比值,僅與管道的外徑D(mm)和壁厚e(mm)有關,其關系式為S=δ/P=(D-e)/2e。

2.6.18單位地面面積的散熱量和向下傳熱損失應根據熱媒的平均溫度和流速、室內空氣溫度、加熱管管徑和材質、覆蓋加熱管的地面層熱阻、加熱管管間距等因素,通過計算確定。

2.6.19當地面構造符合下列規定時:

1 加熱管采用公稱外徑為20mm的PE-X管或PB管;

2 混凝土填充層的厚度為50mm;

3 以20mm厚的EPS板作為絕熱層;

4 供回水溫度差為10℃。

單位地面面積的散熱量和向下傳熱損失,可分別按《地面輻射供暖技術規程》JGJ142附錄A·1和A·2直接查出;《地面輻射供暖技術規程》條文說明中同時規定,當采用PE-RT管和PP-R管時,其單位地面面積的散熱量和向下傳熱損失,可分別按PE-X管及PB管的數據采用。

2.6.20 室內加熱管的布置,不宜采用全室等間距均布模式,應以保證室內地表面溫度分布均勻為布置原則,選擇采用旋轉形、往復形、直列形或將這些形式組合在一起的綜合布管方式,但務必將高溫管段布置于室內熱損失大的區域,并適當減小該區域內的布管間距。

2.6.21 加熱管的敷設間距一般不應小于150mm,也不宜大于300mm;近年來隨著建筑熱工性能的改善,采暖負荷減少,要求管間距大于300mm的情況時有出現,這時,宜按下列方法處理:

1 按實際需要適當增大加熱管的敷設間距(英國標準BS EN 1264-2中管間距規定值為450mm);

2 按照局部輻射采暖方式進行設計,在遠離建筑外圍護結構的內部區域(本區域內幾乎沒有采暖熱損失),不布置加熱管。

2.6.22 加熱管與墻體表面間的距離,不宜小于200mm。

2.6.23 當面層采用帶龍骨的架空實木地板時,加熱管不應敷設在混凝土填充層內,應明敷在地板下龍骨之間的絕熱層上。

2.6.24填充層的材料,宜采用C15豆石混凝土,豆石粒徑為5~12mm;填充層的厚度不宜小于40mm,當地面荷載大于2.0kN/m2時,應會同結構設計人員對地面采取加固構造措施。

2.6.25 澆搗混凝土填充層時,應采用“分倉跳格”法間隔進行。

2.6.26 伸縮縫的設置,應符合下列要求:

1 地面面積超過30㎡,或長度大于6m時,每間隔5m應設置寬度≥8mm的伸縮縫;

2 在填充層與墻(含過門處)、柱等垂直構件的交接處,應預留寬度≥10mm的不間斷伸縮縫;

3 在內、外墻和柱子交接處的伸縮縫,應直至地面最后裝飾層的上表面為止,保持整個截面隔開;

4 所有伸縮縫,均應從絕熱層的上表面開始,直到填充層的上表面為止;

5 伸縮縫,均應從絕熱層的上表面開始,直到填充層的上表面為止;

6 施工圖設計中,平面圖上應明確的標注出需要設置伸縮縫的位置。

2.6.27 設計低溫溫熱水地面輻射采暖系統時,應注意下列要求:

1 為了防止管道系統沖洗時臟水流入加熱盤,在分水器的進水管與集水器的出水管之間應設置旁通管并配置閥門;如果在下供下回式采暖系統的供回水共用立管的頂部設置帶閥的旁通管,則在分、集水器的進、出水管間可不再設旁能管;、

2 在分水器供水管上順水流方向應安裝閥門、過濾器、閥門及泄水管;在集水器出水管上應設置泄水管、平衡閥或其它可判斷的調節閥;

3 分、集水器上均應設置手動或自動排氣閥;

4 連接在每組分、集水器的分支環路不宜多于8個;

5 埋于墊層內的加熱管不應有接頭;

6 地面上的固定設備和衛生潔具下,不應布置加熱管。

2.6.28 為了充分利用室內的自由熱,并滿足個性化的要求,地面輻射采暖系統應設計室溫自控裝置。

2.7 燃氣紅外線采暖系統

2.7.1 燃氣紅外線輻射采暖系統適用于耗熱量大的高大空間建筑的全面采暖、局部區域或局部地點的采暖。對于排風量較大的房間、間歇性供暖的房間宜優先采用。

2.7.2 燃氣紅外線輻射采暖系統的燃料,可采用天燃氣、人工煤氣、液化石油氣。燃氣輸配系統應符合第12章和《城鎮燃氣設計規范》GB50028的有關規定。燃氣壓力及耗氣量應滿足產品設計資料要求。

2.7.3 采用燃氣紅外線輻射采暖時,必須采取相應的防火防爆和通風換氣等安全措施。

2.7.4 燃氣紅外線輻射采暖系統用于全面采暖時,其熱負荷應取常規對流式計算熱負荷的80%~90%,且不計算高度附加。

2.7.5 燃氣紅外線輻射采暖系統用于局部采暖時,其耗熱量可按全面采暖的耗熱量乘以該局部面積與所在房間面積的比值,再按下表乘以局部輻射采暖熱負荷附加系數進行計算。

2.7.6 燃氣紅外線輻射采暖系統安裝高度超過6m時,每增高0.3m,建筑圍護結構的總耗熱量應增加1%。

2.7.7 高大建筑空間全面采暖宜采用連續式紅外線輻射加熱器;面積較小,高度較低的空間,宜采用單體的低強度輻射加熱器;室外工作點的采暖,宜采用單體高強度輻射加熱器。

2.7.8 燃氣紅外線輻射采暖系統的布置以保證房間溫度分布均勻為原則,并應符合下列要求:

    1 布置全面輻射采暖系統時,沿四周外墻、外門處的輻射器散熱量不宜少于總熱負荷的60%;

    2 宜按不同使用時間、使用功能的工作區域設置能單獨控制的輻射器;

    3 人員集中的工作區域宜適當加強輻射強度。

2.7.9 燃氣紅外線輻射器的安裝高度,應根據人體舒適度確定,但不應低于3m。也可參照表2.7.9確定。

2.7.10 燃氣紅外線輻射采暖系統用于局部地點采暖時,其數量不應少于兩個,且宜安裝在人體兩側上方。

2.7.11 燃氣紅外線輻射采暖系統應與可燃物之間保持一定的距離。與可燃物之間的最小距離可參照表2.7.11確定。

2.7.12由室內供應空氣的房間,應能保證燃燒器所需要的空氣量。當燃燒器所需要的空氣量超過該房間每小時0.5次的換氣次數時,應由室外供應空氣。

2.7.13 燃氣紅外線輻射采暖系統采用室外供應空氣時,進風口應符合下列要求:

    1 設在室外空氣潔凈區,距地面高度不低于2m;

    2 距排風口水平距離大于6m;當處于排風口下方,垂直距離不小于3m;當處于排風口上方時,垂直距離不小于6m;

    3 安裝過濾網。

2.7.14 無特殊要求時,燃氣紅外線輻射采暖系統的尾氣應排到室外。排風口應符合下列要求:

    1 設在人員不經常通行的地方,距地面高度不低于2m;

    2 水平安裝的排氣管,其排風口伸出墻面不少于0.5m;

    3 垂直安裝的排氣管,其排風口調出半徑為6m以內的建筑物最高點不少于1m;

    4 排氣管穿越外墻或屋面處加裝金屬套管。

注:燃氣的尾氣,主要是二氧化碳和水蒸氣,當燃氣紅外線輻射供暖系統用于蔬菜、花卉等栽培溫室時,尾氣一般可以直接排在室內。

2.7.15燃氣紅外線輻射采暖系統,應在便于操作的位置設置,并與燃氣泄漏報警系統聯鎖,可直接切斷采暖系統及燃氣供應系統的控制開關。利用通風機供應空氣時,通風機與采暖系統應設置聯鎖開關。


2.8 熱風采暖與熱風幕

2.8.1符合下列條件之一的場合,宜采用集中送風式熱風采暖系統:

    1 室內允許循環空氣進行采暖;

    2 熱風采暖系統能與機械送(補)風系統合并設置時;

    3 采暖熱負荷特別大、無法布置大量散熱器的高大建筑;

    4 設有散熱器防凍值班采暖系統,又需要間歇正常供暖的房間,如學生食堂;

    5 利用熱風采暖經濟合理的其它場合。

2.8.2集中送風式和暖風機熱風采暖系統的熱媒,宜采用0.1~0.1MPa的高壓蒸汽或≥90℃的熱水。

    1 每股射流的作用寬度;平等送風時   B≤3~4H

                          扇形送風時   B=45°

    2 每股射流的有效作用距離(半徑):平等送風時  L≤9H

                                      扇形送風時  R≤10H

式中 B——每股射流的作用寬度(m);

     H——房間高度(m);

     L——每股射流的有效作用距離(m);

     R——扇形送風時射流的作用半徑(m)。

2.8.4集中送風時的氣流分布情況,可按表2.8.4確定。

2.8.5 平行送風的集中式熱風采暖系統,可按表2.8.5-1所給出的步驟進行計算。

2.8.6 扇形送風的集中式熱風采暖系統,可按表2.8.6-1所給出的步驟計算。

2.8.7 采用熱風采暖系統時,應遵守下列規定:

    1 室內的人員活動區宜處于回流區,射流末端的最小平均回流速度Vp·max宜保持:Vp·max=0.15m/s。

    2 室內人員活動區的最大平均回流速度Vp·max宜取下列數值:

      坐著工作時:Vp·max≤0.3 m/s;

      輕體力勞動時:Vp·max≤0.5 m/s;

      重體力勞動時:Vp·max≤0.75 m/s。

    3 送風口的安裝高度,應根據房間高度及回流區的高度等因素確定,一般不宜低于3.5m,不得高于7m;回風口底邊與地面的距離,宜保持0.4~0.5m。

    4 送風口的送風速度Vo(m/s),應根據送風口的高度、型式及布置經過計算確定,當送風口位于房間上部時,送風速度宜?。篤o=5~15 m/s; 當送風口位于離地不高處時,送風速度宜?。篤o=0.3~0.7 m/s.

    5 回風口的回風速度,宜?。篤h=1~3m/s。

    6 送風溫度宜控制在35~50℃,最高不得大于70℃。

2.8.8 暖風機的最大優點是升溫快、設備簡單、初投資低,它主要適用于空間較大、單純要求冬季供暖的餐廳、體育館、商場等類型的建筑物。對噪聲控制較嚴格的房間,不宜采用暖風機供暖。

2.8.9 暖風機宜與傳統的散熱器值班采暖系統配合應用;如餐廳應用時,可以沿外墻(窗)設置傳統的散熱器采暖系統,保持室溫5℃左右,另外配置暖風機采暖系統,供用餐時升溫之用(由5℃升到16℃左右),非用餐時間保持關閉狀態。

2.8.10 暖風機的名義供熱量,通常是根據進風溫度為15℃額定的,當實際進風溫度不等于15℃時,其供熱量應按正式進行修正:

式中 Q——暖風機的實際供熱量(W);

    Qm——暖風機的名義供熱量(W);

    tp——熱媒的平均溫度(℃);

    tn——實際進風溫度(℃)。

2.8.11 吊掛式小型暖風機的設計與布置,應遵守下列規定:

    1 室內空氣每小時的循環次數,不應少于1.5次;

    2 布置水平出風的小型暖風機時,應使暖風機的出口射流在平面上相互銜接,并使室內空間形成一個氣流循環圈;

    3 暖風機不應沿外墻布置,避免射流由外墻吹向室內;

    4 布置垂直向下出風的吊頂式小型暖風機時,應保持暖風機的出口射流在活動區地面以上2m處的水平面上互相搭接;

5 水平出風小型暖風機的安裝高度h(m),應符合下列要求:

  當出口風速Vo=5m/s時,h=2.5~3.5m;

  當出口風速Vo>5m/s時,h=4~3.5m;

6 送風溫度不宜低于35℃,不應高于55℃。

2.8.12 水平出風小型暖風機的射程X(m),應根據生產企業提供的數據采用;當缺乏數據時,可近似按下式估算:

式中 Vo——暖風機的出口風速(m/s);

     D——暖風機的出口當量直徑(m)。

2.8.13落地式大型暖風機的設計與布置,應遵守以下規定:

    1 暖風機宜沿房間的長度方向布置,其出風口與側墻之間的距離,不應小于4m;

    2 暖風機的氣流射程,不應小于室內供暖區的長度;

    3 在氣流射程區域內,不應有任何阻擋氣流流動的障礙物;

    4 暖風機出口的高度h(m),應符合下列要求:

      室內凈高H≤8.0m時,h=3.5~6.0m;

      室內凈高H>8.0m時,h=5~7m;

    5 暖風機進風口底部距離地面的高度,不宜大于1.0m,也不應小于0.4m;

    6 當采用蒸汽作為熱媒時,每臺暖風機應設置疏水器。

2.8.14 符合下列條件之一的場所,宜設置空氣幕或熱風幕:

    1 位于嚴寒地區的公共建筑,人員出入頻繁且無條件設置門斗的主要出入口;

    2 位于非嚴寒地區的公共建筑,人員出入頻繁且無條件設置門斗的主要出入口,設置空氣幕或熱風幕經濟合理時;

    3 室外冷風侵入會導致無法保持室內設計溫度時;

    4 內部有很大散濕量的公共建筑(如游泳館)的外門;

    5 兩側溫度、濕度或潔凈度相差較大,且人員出入頻率的通道。

2.8.15熱風幕的送風參數,應通過計算確定,且宜符合下列要求:

    1 送風溫度:一般的外門不宜高于50℃,高大外門不應高于70℃;

    2 送風速度: 公共建筑的外門,網速不宜大于6m/s,高大外門不應大于25m/s;

    3 通過外門進入室內的混合空氣的溫度不應低于12℃。

2.8.16 為了防止在供汽壓力或供水溫度過低的情況下熱風采暖系統、暖風機和熱風幕投入運行,從而出現“吹冷風”的現象,宜配置恒壓(溫)啟動自控環節,確保蒸汽壓力或熱水溫度未達到設計值之前,熱風采暖系統、暖風機和熱風幕不能啟動。


2.9 熱水采暖系統的水力計算

2.9.1 集中供熱工程設計必須進行水力平衡計算,工程竣工驗收必須進行水力平衡檢測。

2.9.2 室內采暖系統總壓力損失的確定,應符合下列原則:

    1 不大于室外熱力網給定的資用壓力降;

    2 滿足室內采暖系統水力平衡的要求;

    3 室內采暖系統總壓力損失宜在計算總壓力損失基礎上增加10%的附加值。

2.9.3采暖系統熱水管道的最大流速,不應大于表2.9.3的限值。

2.9.4 熱水采暖系統并聯環路(不包括公共段)之間壓力損失的相對差額,不應大于15%;一般可通過下列措施達到水力平衡:

    1 環路布置應力求均衡對稱,作用半徑不宜過長,負擔的立管數不宜過多;

    2 盡可能通過調整管徑,使并聯環路之間壓力損失的計算相對差額過到最??;

    3 必要時設置靜態或動態平衡閥。

2.9.5對于垂直雙管系統、垂直分層的單管水平串聯系統、同一環路而層數不同的垂直單管系統,當重力水頭的作用高差大于10m時,關聯環路之間的水力平衡,應按正式計算重力水頭H(pa):

式中 h——計算環路散熱器中心之間的高差(m);

     Ps——設計供水溫度下的密度(kg/m3);

     Pr——設計回水溫度下的密度(kg/m3);

     G——重力加速度(m/s2),g=9.81(m/s2)。

2.9.6 局部壓力損失△P1(Pa),可按局部阻力系數ζ(常用管道配件的局部阻力系數見表2.9.6-1)或當量長度ld(m)(見表2.9.6-2)計算確定:

 


 

2.9.7塑料管道的摩擦阻力系數λ,可按正式計算:

式中b——水的流動相似系數;

    Kd——管道的當量粗糙度,塑料管:Kd=1×100-5m;

    Res——實際雷諾數;

    μt ——水的運動黏度(與溫度有關)(m2/s);

    Rez——阻力平方區的臨界雷諾數。

2.9.8 進行水力計算時,可根據流量及流速由附錄B塑料管及鋁塑復合管水力計算表確定沿程壓力損失。

附錄B中的比摩阻,是根據平均水溫t=60℃計算得出的;當水溫不等于60℃時,應按下式進行修正:

式中R——設計溫度和設計流量下的比摩阻(Pa/m);

    R60——在設計流量和熱水平均溫度等于60℃時的比摩阻(Pa/m);

    a——比摩阻修正系數,見表2.9.8。

2.9.9 塑料管附件的局部阻力系數,可按表2.9.9確定。

2.10 熱水采暖系統的水質要求及防腐設計

2.10.1與熱源間連接的二次水采暖系統的水質,應符合表2.10.1的要求。

注:1 硫酸根的檢測,可參照《水質 硫酸鹽的測定 火焰原子吸收分光光方度法》GB13196。

    2 總銅量的檢測,可參照《水質 銅的測定 二乙二基硫代 氨基甲酸鈉分光光度法》Gb7474。

2.10.2 與鍋爐房直接連接的采暖系統(無水壓熱水鍋除外)的水質,應符合表2.10.2的要求。

注:1 當鍋爐的補水采用鍋外化學處理時,對補水總硬度的要求為≤0.6mmol/L。

    2 當鍋爐的補水采用鍋外化學處理時,對補水溶氧量的要求為≤0.1(mg/L)。

2.10.3 與無壓(常壓)熱水鍋爐連接的熱水采暖系統,應設置熱交換器,將鍋爐熱水(一次水系統)與采暖系統(二次水系統)分開。二次水系統的水質同,應滿足表2.10.1的各項要求。一次水系統的水處理和水質,應符合國家標準:《工業鍋爐水質》GB1576第2.3條關于“常壓熱水鍋爐”的規定(見表2.10.3)。

注:1 通過補加藥劑使鍋水pH值控制在=10~12。

    2 額定功率≥4.2MW的承壓熱水鍋爐給水應除氧,額定功率<4.2MW的承壓熱水鍋爐和常壓熱水鍋爐給水應盡量除氧。

2.10.4 熱水采暖系統的水處理,應達到下列目標:

    1 使系統的金屬腐蝕減至最??;

    2 水質達到表2.10.1的要求;

    3 抑制水垢、污泥的生成及微生物的生長,防止堵塞采暖設備、管道、溫控閥、機械式熱量表等;

    4 不污染環境,特別是不污染地下水;

    5 處理方法簡單,便于實施,費用較低。

2.10.5 采暖系統的水處理,宜選擇表2.10.5中的方式。

2.10.6熱水采暖系統的水處理裝置,可選擇采用下列任何一種方式:

1 人工加藥裝置:對熱水采暖系統加防腐阻垢劑,加藥裝置與系統的連接,一般有下列兩種方式:

     1)對補水進行水處理:貯藥罐人工加藥裝置的出口與補水泵的入口相連;

     2)對循環水進行水處理:貯藥罐人口加藥裝置的出口與循環水泵的入口和出口相連,如圖2.10.6-1所示。

圖2.10.6-1  人工加藥裝置示意圖

注:1 防腐阻垢劑具有防腐、阻垢、除垢、除銹、育(?;ぃ┠?、防止人為失水、抑制細菌和藻類繁殖以及停爐?;さ榷嘀止δ?。使用固體防腐阻垢劑后,通常不用除氧就能有效地防腐。

    2 固體防腐阻垢劑有以下三種功能:

    ◆ 由于除垢除銹,等于除去了電化學腐蝕的陰極,從而能有效地阻止電化學腐蝕;

    ◆它含有幾種育膜劑,能在鐵的表面生成一層黑亮的保育膜,可阻隔氧和二氧化碳的腐蝕;

    ◆它是堿性藥劑,能迅速提高水的pH值。

    3 對于采用鋼制散熱器的采暖系統,實際運行要控制9≤pH≤12(pH≥10時,鐵處于鈍化區中,腐蝕最?。┚涂梢粵?。不過,運行中必須注意,一旦出現pH<9時,應迅速投藥;否則會因為水中碳酸鹽析出而使水系統中形成沉淀物的堆積。另外,為了降低懸浮物的濃度,每組排污閥每天應進行一次排污。

2 自動加藥裝置:圖2.10.6-2所示為旁通式自動加藥裝置,它是一種根據pH值按比例自動進行加藥的系統。

    這種加藥裝置通常由pH儀、自動加藥裝置、袋式過濾器等組成,可以添加具有防止腐蝕和結垢的化學水處理劑,能自動控制pH值(保持pH=9.8±0.2)。

2.10.7 熱水采暖系統的防腐設計,應符合表2.10.7的規定。

序號 項目要求         備注
1基本要求

◇ 熱水采暖系統,應根據補水的水質情況、系統規模、與熱源的連接方式、定壓方式、設備及管道材質等按本表要求進行防腐設計;  

◇ 采用鋁制(包括鑄鋁與鋁合金)及其內防腐型散熱器時,熱水采暖系統不宜與熱水鍋爐直接連接;  

◇ 熱水地面輻射供暖系統的加熱管,宜帶阻氧層;  

◇    散熱器采暖系統與空調供熱系統不應合在同一個熱水系統里

非供暖季節采暖系統應充水保養;  

熱水地面輻射供暖系統與散熱器采暖系統并聯于同一熱源系統時,應將它們作為一個熱水采暖系統,進行防腐設計

2設計說明

◇有條件時,應注明補水的水質資料;  

◇標明采暖系統的總水容量、定壓方式、給出系統的最高、最低工作壓力及補水泵的啟停壓力

3定壓方式

◇采用高位膨脹水箱定壓時,宜采用常壓密閉水箱;

◇采用鋼制散熱器時,應采用閉式系統;

◇采用水泵定壓方式時,宜應用變頻泵;

◇戶用燃氣(油)熱水爐(器),應選用內置隔膜膨脹水罐的產品

宜采用隔膜式壓力膨脹水罐定壓(充注惰性氣體)
4補水量的控制

◇計算確定高位膨脹水箱和隔膜式壓力膨脹水罐的有效容積時,應包括膨脹容積和調節容積;  

◇采用普通補水泵補水時,宜按補水量的50%、100%兩檔設置水泵;水泵應自動控制運行;  

◇熱源設備的供回水管、采暖系統的分支回路、立管上,均應設置密閉性好的關斷閥門;放氣應采用帶自閉功能的自動排氣閥

系統的補水管上應設置水表
5水處理設施

◇補水水質達不到表2.10.1或表2.10.2的規定時,應設補水水處理設施和/或循環水處理設施;  

◇循環水水質達不到表2.10.1或表2.10.2規定時,應設循環水水處理設施;  

◇補水水處理設備的小時處理水量,宜按系統總水容量的2%~2.5%設計;循環水水處理設備的小時處理水量宜按系統循環水量的10%設計;  

◇對于既有采用普通補水泵定壓、又用安全閥泄水卸壓的采暖系統,宜增設隔膜式壓力膨脹水罐定壓,或改用變頻泵補水定壓,宜根據補水水質情況增設補水水處理設施;  

◇對于既有采用高位開式膨脹水箱定壓或系統中含有不阻氧塑料管的采暖系統,宜根據補水水質、循環水水質情況增設補水水處理設施、旁通式循環水水處理設施

補水水質符合表2.10.1或表2.10.2的規定時,可不設補水水處理設施;但宜預留水處理設施的位置
6預防電化學腐蝕

◇熱水采暖系統的供暖設備、管道與熱源設備的材質應盡量一致。在同一熱水采暖系統中,少量的不同金屬設備無法避免混裝時,其接頭處應做防腐絕緣自理;  

◇與熱源間接連接的二次熱水采暖系統中,采用鋁制(包括鑄鋁、鋁合金及內防腐型)散熱器時同,與鋼管連接處應有可靠的防止電化學腐蝕措施

熱水供暖系統有條件時宜與空調水系統分開設備,以避免不同金屬設備混裝引發電化學腐蝕
7除污器、過濾器的設置

◇循環水水處理設施的過濾:循環水旁通進水管上設濾徑為3mm的過濾器或旁通式袋式等過濾器;  

◇建筑物熱力入口的供水總管上,宜設兩級過濾,初級為濾徑3mm;二級為濾徑0.65~0.75mm的過濾器

除塵器的阻力遠遠小于Y型過濾器,為了減少系統阻力,應優先采用除污器
8金屬腐蝕檢查片的設置新建民用建筑熱水采暖系統及既有熱水供暖系統改造時,宜在系統中預先設置金屬腐蝕檢查片,以便定期檢查金屬的腐蝕速率、評估被腐蝕狀況,并及時采取相應的水處理補救措施金屬腐蝕檢查片應使用與金屬設備相同的材質,并宜設置于熱源或便于監控的管道中



 



3供熱與供冷管網

3.1 一般規定

3.1.1 供熱、供冷介質及參數

    1 采暖、通風、空調系統應采用水作供熱介質。

    2 當熱水供熱系統規模較大時,宜采用間接連接系統。間接系統一次水設計供水溫度宜取115~130℃,設計回水溫度應取50~80℃;二次水設計供水溫度不宜高于85℃。

    3 區域供冷系統宜采用較大的供回水溫差,設計供水溫度不宜高于5℃。

    4 當用戶室內系統有不同的系統型式、需要不同的介質溫度、阻力差別較大或使用時間不一致時,應按不同參數耐人分別設置室外管網。當采用同一管網時,應按較高參數設計管網,在建筑物入口分系統設置調節控制裝置,必要時可設溫水泵或二次泵。

3.1.2 敷設方式

    1 室外供熱、供冷管道宜采用地下敷設。當熱水、冷水管道地下敷設時,宜采用直埋敷設;蒸汽管道地下敷設時,可采用直埋敷設。

    2 當地下敷設困難時,可采用地上敷設。當地上敷設管道跨越人行通道時,保溫結構下表面距地面不應小于2.0m;跨越車行道時同,保溫結構下表面距地面不宜小于4.5m;采用低支架時,管道保溫結構下表面距地面不應小于0.3m。

    3 管溝敷設時,熱力管道可與自來水管道、電壓10kV以下的電力電纜、通訊線路、壓縮空氣管道、壓力排水管道和重油管道一直敷設在綜合管溝內,嚴禁與輸送易揮發、易爆、有害、有腐蝕性介質的管道和輸送易燃液體、可燃氣體、惰性氣體的管道敷設在同一管溝內。在綜合管溝布置時,熱力管道應于冷水、自來水管道和重油管道,并且自來水管道應做絕熱層和防水層。

3.1.3 管線布置

    1 地下敷設的管道和管溝不宜小于0.002。進入建筑物的管道宜坡向干管。

    2 熱水、冷水、凝結水管道的設點(包括閥門劃分的每個管段的高點)應安裝放氣裝置;低點(包括閥門劃分的每個管段的低點)宜安裝放水裝置。

    3 蒸汽管道的低點、垂直升高的管段前和同一坡向的管段順坡每隔400~500m、逆坡每隔200~300m應設啟動疏水和經常疏水裝置。經常疏水裝置排出的凝結水宜排入凝結水管道,當不能排入凝結水時,排入下水道前應降溫到40℃以下。

    4 當熱水、冷水系統補水能力需控制管道充水流量,或蒸汽管道啟動暖管需控制蒸汽流量時, 管道閥門應裝設口徑較小的旁通閥作為控制門。

    5 管道放氣、放水、疏水、旁通管直徑可參考表3.1.3.

    6 室外采暖計算溫度低于-5℃地區露天敷設的不連續運行的凝結水管道放水閥門,室外采暖計算溫度低于-10℃地區露天敷設的熱水管道設備附件均不得采用灰鑄鐵制品。室外采暖計算溫度低于-30℃地區露天敷設的熱水管道,應采用鋼制閥門及附件。蒸汽管道在任何條件下均應采用鋼制閥門及附件。


3.2 直埋敷設

3.2.1 直埋敷設適用條件

    1 直埋敷設管道應采用由專業工廠加工的預制直埋保溫管。工作鋼管應符合《液體輸送用無縫鋼管》GB/T8163或《城市供熱用螺旋縫埋弧焊鋼管》CJ/T3022的規定。

    2 供熱介質設計溫度不高于130℃的直埋敷設熱水、冷水及凝結水管道,應采用鋼管、聚氨酯保溫層、高密度聚乙烯外護管結合成一體的預制直埋保溫管及管件。

    3 直埋敷設蒸汽管道,應采用工作鋼管相對外護管能沿軸向自由移動的預制直埋保溫管及管件,保溫結構中可設滑動支架、?;さ娌?、輻射層、空氣層或真空層。外護管材料可采用鋼或玻璃鋼,當地下水位高于管底時,應采用鋼質護管。

    4 直埋保溫管保溫層厚度應同時滿足下列條件:

    1)外護管表面溫度不高于50℃;

    2)冷水、蒸汽介質溫度降的要求;

    3)管道周圍土壤環境溫度的要求;

    4)保溫計算時應計入土壤熱阻,雙管敷設的直埋管道應考慮管間附加熱阻的影響;

    5)蒸汽管道接觸工作鋼管的保溫材料的允許使用溫度應比介質溫度高100℃以上,當采用復合保溫結構時,內層保溫材料的外表面溫度不應超過外層保溫材料的安全使用溫度的0.8倍。

    5 直埋敷設管道的最小覆土深度宜符合表3.2.1的規定,同時應滿足穩定和抗浮條件。

    6 直埋敷設管道的閥門、補償器、疏水裝置等宜布置在檢查室內,當直埋布置時應采用預制直埋保溫結構。

3.2.2 熱補償

    1 直埋敷設熱水管道,宜采用無補償的敷設方式,鋼管壁厚不宜小于表3.2.2的數值。應根據管道規格、布置長度、工作溫度等參數,確定計算方法。選用補償器時,補償能力不應小于計算熱伸長量的1.2倍。

    2 直埋敷設蒸汽管道的工作鋼管,必須采用有補償的敷設方式,熱伸長量計算與管溝敷設相同。直埋敷設蒸汽管道的鋼質外護管,應采用無補償的敷設方式。

3.2.3 管件布置

    1 直埋敷設管道上的閥門應采用鋼質閥門。閥門等管件應能承受管道的軸向荷載,與管道連接宜采用焊接。直埋彎頭應采用機制光滑彎頭。

    2 直埋敷設熱水、冷水管道轉角宜布置為60°~90°,轉角管段兩側的臂長(彎頭到駐點、錨固點或固定點的距離)不應小于表3.2.3-1的數值。

    3 直埋敷設熱水、冷水管道,當夾角折角小于表3.2.3-2的數值和坡度小于0.02時,可視為直管段,但在距軸向補償器12m范圍內管道不應有折角和坡度變化。

    4 直埋敷設蒸汽管道的工作鋼管,固定支架的設置與管溝敷設相同。當采用鋼質外護管時,宜采用內固定支架。

    5 不抽真空的直埋敷設蒸汽管道必須設置排潮管。排潮管直徑宜按表3.2.3-3選取。排潮管應設置在外護管位移的較小處。排潮管可引入專用室內,如引出地面出口應向下,出口距地面高度不宜小于0.25m。

    6 直埋敷設蒸汽管道的疏水裝置應設在工作鋼管與外護管相對位移較小處。疏水井室宜采用主副井的布置方式,關斷閥和疏水口應分別設在兩個井室內。

3.2.4 固定支架作用力計算

    1 直埋敷設熱水、冷水管道對固定支架的作用力計算,應包括以下三部分:

    1)過渡段土壤摩擦力或錨固段升溫軸向力;

    2)彎頭升溫軸向力或補償器彈性力,摩擦力;

    3)兩側管道橫截面不對稱產生的內壓不平衡力。

    2 直埋敷設熱水、冷水管道固定支架兩側管段作用力合成時,應按以下原則進行:

    1)當固定支架兩側管段長度不同時,土壤摩擦力隨升溫次數增加而下降造成的軸向力變化的差異,按最不利情況進行合成;

    2)按本條第1款第1)、2)項計算的作用力相互抵消時,較小方向作用力應乘以0.8的抵消系數;

    3)當固定支架兩側管段均為錨固段時,錨固段升溫軸向力的抵消系數取0.9;

    4)固定支架兩側管段內壓不平衡力的抵消系數取1。

    3 直埋敷設蒸汽管道,工作鋼管對內固定支架的作用力計算與管溝敷設相同;外護管對外固定支架的作用力可按本條第1、2款計算;內固定支架的作用力計算應包括工作鋼管的作用力和外護管的作用力。


3.3 管溝敷設和地上敷設

3.3.1 管道敷設

1 管溝敷設有關尺寸應條例表3.3.1的規定。

2 檢查室有關尺寸應符合下列規定:

1)凈空高度不應小于1.8m;

2)人行通道寬度不應小于0.6m;

3) 干管保溫結構表面與檢查室地面距離不應小于0.6m;

4) 人孔直徑不應小于0.7m,人孔數量不應小于兩個,并應對角布置,人孔應避開檢查室內的設備,當檢查室凈空面積小于4m2時,可只設一個人孔;

5)檢查室內至少應設一個集水坑,并應置于人孔下方;

6) 檢查室地面應低于管溝內底不小于0.3m;

7) 檢查室內爬梯高度大于4m時應設護欄或在爬梯中間設平臺;

8)蓋板覆土深度不應小于0.2m。

3 通行、半通行管溝應設事故人孔。設有蒸汽管道的通行管溝,事故人孔間距不應大于100m;熱水、冷水管道的通行管溝,事故人孔間距不應大于400m。

4 整體混凝土結構的通行管溝,每隔200m宜設一個安裝孔,安裝孔寬度不應小于0.6m且應大于管溝內最大一根管道的外徑加0.1m,其長度應保證6m長的管子進入管溝。當需要考慮設備進出時,安裝孔寬度還應滿足設備進出的需要。

5 管道進入建筑物時,管道穿墻處應封堵嚴密。

3.3.2 熱補償

1 管道活動端熱伸長量應按下式計算:

式中△l——管段的熱伸長量,(mm);

     α——鋼材的線膨脹系數,[m/(m·℃)];

     t1——管道工作循環最高溫度,(℃);

     t2——管道安裝溫度或工作循環最低溫度,(℃);

      L——設計布置的管段工作長度,(m)。

采用套筒補償器時,t2應取管道安裝溫度和工作循環最低溫度中聽較低值。采用方形補償器、波紋管補償器時,t2應取管道工作循環最低溫度。

2 采用套筒補償器時,應計算各種安裝溫度下的補償器安裝長度,并保證管道在可能出現的最高、最低溫度下,補償器留有不小于20mm的補償余量。

3 方形補償器、波紋管補償器、球形補償器安裝時應進行預變形,預變形系數可取0.3~0.5.


3.3.3 管道支架設置

1 活動支架之間的距離可參考3.3.3-1選用。

2 固定支架之間的距離可參考表3.3.3-2選用。

3 采用方形補償器或波紋管補償器時,管道上應安裝防止管道失穩的導向支架。

當采用軸向波紋管補償器時,第一個導向支架與補償器的距離不應大于4倍管道公稱直徑,第二個導向支架與第一個導向支架的距離不應大于14倍管道公稱直徑,其余導向支架的間距可與活動支架的間距相同。

3.3.4 管道支架作用力計算

1 活動支架的荷載應包括鋼管、保溫結構及管內介質的重量。蒸汽管道應考慮壓力試驗時的充水重量。

2 管道對固定支架的作用力計算,應包括以下三部分:

1)活動支架摩擦力。

摩擦系數可取下列數值:

鋼與鋼滑動摩擦                  0.3;

鋼與混凝土滑動摩擦              0.6;

不銹鋼與聚四氟乙烯滑動摩擦      0.1;

鋼與鋼滾動摩擦                  0.1。

2)自然補償管段彈性力、補償器彈性力或摩擦力。

3)兩側管道橫截面不對稱產生的內壓不平衡力。

3 管道固定支架兩側管段作用力合成時,應按以下原則進行:

1)應考慮升溫和降溫過程,選擇最不利工況和最大溫差進行計算;

2)當固定支架承受幾個支管的作用力時,應考慮幾個支管作用力的最不利組合;

3)按本條第2款第1)、2)項計算的作用力相互抵消時,較小方向作用力乘以0.7的抵消系數;

4)固定支架兩側管段內壓不平衡力的抵消系數取1.

4 活動支架摩擦力計算時,鋼管計算重量應乘以1.1的系數;保溫結構計算重量應乘以1.2的系數,蒸汽管道介質計算重量應考慮運行中可能產生的凝結水的重量。

5 管道整體壓力試驗時應對固定支架的承載能力進行校核,必要時采取臨時加固措施。試壓時管道對固定支架的作用力應包括管道或補償器的預文治武功彈性力和按試驗壓力計算的內壓不和。

6 在同一支架上敷設不同季節運行的多根管道時,計算其活動支架摩擦力及固定支架受力時,應根據管道的運行規律,考慮管道可能產生的最大作用力。


3.4 管網的計算

3.4.1 冷、熱負荷的確定原則

    1 設計冷、熱負荷的確定,應綜合考慮冷、熱源和區域的現況及發展規劃。

    2 從冷、熱源引出的干線總設計熱負荷宜按冷、熱源設計供熱能力計算。

    3 支線設計冷、熱負荷,既有建筑應調查歷年實際冷、熱負荷及耗熱量,新建建筑應按建筑物設計冷、熱計算。

    4 當同一支線各用戶供熱、供冷時間不一致時,應繪制冷、熱負荷曲線,確定管線設計冷、熱負荷。

3.4.2 熱水、冷水管網水力計算

    1 應根據設計流量通過水力計算確定管道管徑和循環水泵揚程。當用戶分期建設時,應分期進行水力計算。當管道采暖期供熱和供冷期供冷時,應分別進行水力計算。

    2 供應采暖、通風、空調熱負荷的熱水管網,應按冬季室外計算溫度下的熱網供、回水溫度和設計熱負荷計算設計流量。同時供應采暖、通風、空調熱負荷和生活熱水熱負荷的熱水管網,應按各種熱負荷在不同室外溫度下的流量曲線疊加得出的最大流量作為設計流量。

    3 冷水管網應按設計最高日冷負荷逐時曲線疊加得出的最大冷負荷計算設計流量。

    4 主干線宜按經濟比摩阻確定管徑。一般情況下,主干線平均比摩阻可按以下數值選用:

      1)∑L≤500m          60~100Pa/m;

      2)500m<∑L<1000m    50~80Pa/m;

      3)∑L≥1000m          30~60Pa/m。

注:∑L為主干線供回水管的總長度。

    支干線、 支線應按允許壓力降確定管徑, 但供熱介質流速不應大于3.5m/s, 支干線比摩阻不應大于300Pa/m,支線比摩阻不宜大于400Pa/m。

    5 采曖、通風、空調系統管網最不利用戶的資用壓頭, 應考慮用戶系統安裝過濾裝置、計量裝置、調節裝置的壓力損失, 且不應低于50kPa.

    6 鋼質采暖、 通風、空凋系統管道內壁當量粗糙度應取0.5mm; 鋼質生活熱水管道內壁當量粗糙度應取1mm; 非金屬管按相關資料取用。

    7 計算管網壓力降時, 應逐項計算管道沿程阻力、局部阻力和靜水壓差。估算時, 輸配營網局部阻力與沿程阻力的比值, 可按表3.4.2的數值取用。

    8 熱水管網設計時, 應繪制各種主要運行方案的主干線水壓圖。按水壓圖確定系統定壓方式和管網設計壓力。

      1) 在循環水泵運行時, 管網壓力應符告下列規定:

供水管道任何一點的壓力不應低于供熱介質的汽化壓力, 當設計供水溫度高于95℃時,應留有30~50kPa的富裕壓力; 當設計供水溫度不高于95℃時,壓力不應低于10kPa。

系統中任何一點的壓力不應超過系統管道及附件的允許工作壓力;

循環泵吸入側的壓力, 不應低于吸入口可能達到的最高水溫下的飽和蒸汽壓力加50kPa,且不得低于50kPa。

      2) 在循環水泵停止運行時, 管網靜態壓力應符合下列規定:

系統任何一點的壓力不應低于供熱介質的汽化壓力, 當設計供水溫度高于95℃時, 應留有30~50kPa的富裕壓力; 當設計供水溫度高于65℃但不高于95℃時,壓力不應低于10kPa; 當設計供水溫度等于或低于65℃時, 壓力不應低于5kPa。

3.4.3 蒸汽管網水力計算

    1 應根據用戶和溫度要求, 通過水力計算和熱力計算, 確定管道管徑、保溫厚度、熱源出口蒸汽壓力。一般民用建筑用戶常用蒸汽壓力可按表3.4.3-1選用。

    2 蒸汽管網的設計流量 , 應按各用戶的最大蒸汽流之和乘以同時使用系數確定。當供熱介質為飽和蒸汽時,設計流量應考慮補償管道熱損失產生的凝結水的蒸汽量。

    3 計算時應按設計流量進行設計計算, 再按最小流量進行校核計算 , 保證在任何可能的工況下,滿足最不利用戶的壓力和溫度要求。當各用戶間所需蒸汽參數相差較大、季節性熱負荷占總熱負荷比例較大或熱負荷分期增長時,可采用雙管或多管制。

    4 蒸汽管網設計時, 應計算管段的壓力損失和熱損失, 當供熱介質為飽和蒸汽時, 還宜計算管段的凝結水量、起點和終點蒸汽流量, 應根據計算管段起點和終點蒸汽壓力、溫度, 確定該管段起點和終點供熱介質密度。計算管道壓力降時, 供熱介質密度可取計算管段的平均密度。

    5 蒸汽管網應根據管線起點壓力和用戶需要壓力確定的允許壓力降選擇管道直徑。

    6 計算保溫層厚度時, 應選擇蒸汽壓力、溫度、流量、環境溫度組合的最不利工況進行計算。計算時供熱介質溫度應取計算管段在計算工況下的平均溫度。

    7 蒸汽管網供熱介質的最大允許設計流速應采用表3.4.3-4數值。

    8 鋼質蒸汽管道內壁當量粗糙度應取0.2mm。

    9 計算管網的壓力損失時,應逐項計算管道沿程阻力和局部阻力。估算時,輸配管網局部阻力與沿程阻力的比值,可按表3.4.3-3的數值取用。

3.4.4 凝結水管網水力計算

    1 凝結水管道的設計流量, 應按蒸汽管道的設計流量乘以用戶凝結水回收率確定。間接換熱的蒸汽供熱系統凝結水應全部回收。

    2 應根據熱源和用戶的條件確定凝結水系統形式, 棍據設計流通過水力計確定管道管徑, 水力計算時應考慮靜水壓差。

      1)自流凝結水系統, 適用干供汽壓力小、供熱范圍小的蒸汽供熱系統。自流凝結水管道的管徑,可按管網計算阻力損失不大于最小壓差的0.5倍確定。

      2)余壓凝結水系統, 適用于高壓蒸汽供熱系統。余壓凝結水管道應計算管網阻力損失, 按管段起點和終點最小壓差選擇管道直徑。

      3)壓力凝結水系統, 應在用戶處設閉式凝結水箱, 用水泵將凝結水送回熱源, 井應設置安全水封保證任何時候凝結水管都充滿水。壓力凝結水菅道設計比摩阻可取100Pa/m。

    3 鋼質凝結水管道內壁當量粗糙度應取1mm; 非金屬管按相關資料取用。

    4 凝結水管道的壓力降, 可按本章第3.4.2條第7款計算。當凝結水管內介質為汽水混合物時,應按本章第3.4.3條第4款計算介質密度。

    5 壓力凝結水系統設計時, 應按設計凝結水量繪制凝結水管網的水壓圖,按水壓圖確定各用戶凝結水泵揚程。


3.5 管網的調節與控制

3.5.1 運行調節方式

    1 采暖、通風、空調系統應采用冷、熱源處集中凋節、熱力站及建筑引入口處的局部調節和用熱設備單獨調節相結合的聯合調節方式, 并宜采用自動化調節。

    2 熱源與用戶采用間接連接的熱水供熱系統, 一次水的運行調節方式應按以下原則選擇:

      1) 只有單一采暖熱負荷且只有單一熱源的熱水供熱系統, 在熱源處可根據室外溫度變化進行的質調節、分階段改變流量的質調節或質一量綜合凋節;

      2〕當熱水供熱系統有采暖、 通風、空調、生活熱水等多種熱負荷時, 應按采暖熱負荷在熱源處進行集中調節; 在采暖熱負荷需要的水溫低于70℃階段, 一次網應采用量調節滿足不同熱負荷運行水溫的需要;

      3〕多熱源聯網運行的城市熱水供熱系統,應按各種熱源的投入順序, 分階段采用不同的調節方式;

      4) 當一次網采用改變流量的凋節方式時, 應根據各種熱負荷的用熱要求在熱力站進行自動調節。

    3 熱源與室內系統采用直接連接的供熱系統, 或采用間接連接的二次水系統,運行調節方式畫按以下原則選擇:

      1〕不同系統形式、不同運行壓力、不同供熱時間的用戶應分別設置二次水系統, 并采用不同的調節方式;

      2〕采暖系統宜采用質調節; 應根據室外溫度和溫度調節曲線, 調節一次水流量或混合水流量, 控制二次水溫度維持室外溫度下的給定值;

      3) 空調系統應恒定供水溫度, 根據室內系統控制方式采用定流量或變流量適行方式; 應調節一次水流, 控制二次水溫度維持維持室外溫度下的給定值;

      4)當系統較太、阻力較高、各環路負荷特性或阻力相差懸殊時,可在用戶側設二次循環泵或混水泵, 循環泵和混水泵宜根據供水溫度調節曲線自動調節水泵轉速;

      5) 當同一管網供應的室內采暖系統需要不同的供水溫度時, 可在建筑物人口設混水泵, 混水泵宜根據供水溫度調節曲線自動調節水泵轉速;

      6〕當公共建筑室內系統使用時間不同時, 宜分區分時供熱。

    4 冷水系統應恒定供水溫度。

    5 蒸汽系統應恒定熱源出口供汽壓力。

3.5.2 管道附件的設置要求

    1 一、 二網干線、支干線及一次網支線的起點應安裝關斷閥門。

    2 當二次網系統較大、各環路負荷特性或阻力相差懸殊時, 應在支干線或主要支線上安裝調節裝置。

    3 建筑熱力入口裝置:

      1)室外熱網與室內系統連接處應裝設關斷閥門; 在供、回水關斷閥門前宜設連通管, 連通管管徑可為供水管的0.3倍;

      2)應設置自動或手動調節裝置;

      3)在供、回水管上應設溫度計、壓力表;

      4)每棟建筑應設置熱量計量裝置,流量計前的管道上應設過渡器;

      5)在供水入口和調節閥、流量計、熱量計前的管道上應設過濾器;

      6)必要時設干凈循環泵或混水泵;

      7)當室內系統使用時間不同時,宜分區設供熱時間控制裝置。

     4 凋節裝置的設計原則:

      1) 當熱源、熱網、 室內系統均采用質調節方式時, 在熱力站一次網入口、建筑熱力入口管道上,應設自力式流量控制閥或自力式壓差控制閥或手動調節閥;

      2) 當熱源采用質一量綜合調節或多熱源聯網運行時. 在熱力站一次網入口管道上, 應設自力式壓差控制閥; 在每個二次水系統的一次水側應設電動調節閥;

      3) 當熱源采用分階段改變流量的質調節時, 在熱力站一次網入口管道上. 應設自力式壓差控制閥或自力式流量控制閥: 在每個二次水系統的一次水側應設電動調節閥; 自力式流量控制閥須隨熱源流量的調節, 分階段改變流量設定值;

      4)當室內系統設有室溫控制裝時, 在熱力站一次水側應設電動調節閥;

      5〕當室內系統設置兩通調節閥時, 在建筑熱力人口應設自力式壓差控制閥;

      6〕當室內系統設置三通調節閥或無調節裝置時, 在建筑熱力入口應設自力式流量控制閥或自力式壓差控制閥或手動調節閥;

      7〕在用戶側設置二次循環泵或混水泵時. 應設變頻器自動控制水泵轉速;

      8〕蒸汽用戶應根據用熱設備需要設置減壓、減溫裝置并自行自動控制;

      9〕管網關鍵點、熱力站、 建筑熱力入口處的溫度、壓力、 流量、 熱量信號宜傳至集中控制室。



4通風與防火

4.1 通風的一般規定

4.1.1 建筑物通風應優先采用自然通風,但下列情況下房間應設置機械通風:

    1 散發大量余熱,余濕。

    2 散發煙味、臭味以及有害氣體等;

    3 無自然通風或自然通風不能滿足衛生要求;

    4 人員停留時間較長,且房間無可開啟的外窗。

4.1.2機械通風應優先采用局部排風,當不能滿足衛生要求時,應采用全面排風

4.1.3 機械通風系統(包括與熱風采暖合用的系統)的設置,應符合下列要求:

    1 使用要求(包括送風參數、使用時間等)不同的房間,宜獨立設置通風系統。

    2 散發大量余熱、余濕、臭味以及有害氣體的房間,一般不應與其他房間合用系統;當條件限制必須合用時,應采取防止該類氣體進入其他房間的技術措施。

    3 凡屬下列情況之一時,應單獨設置排風系統:

      1)混合后能引起燃燒或爆炸;

      2)混合后能形成毒害或腐蝕性加劇;

      3)混合后易使蒸汽凝結并積聚粉塵時;

      4)放散強烈異味或劇毒物質的房間和設備;

      5)建筑物內設有儲存易燃、易爆的單獨房間或有防火、防爆要求的單獨房間。

    4 當周圍環境較差且房間空氣有清潔度要求時,房間室內應保持一定的正壓,排風量宜為送風量的80%~90%;放散粉塵、有害氣體或有爆炸危險物質的房間,應保持一定的負壓,送風量宜為排風量的80%~90%。

    5 排除有毒、有害氣體管道的室內段宜為負壓。

    6 當機械通風不能滿足室內溫度要求時,應采取相應的降溫或加熱措施。

4.1.4 機械通風系統的室外進風、排風口設置,應符合以下要求:

    1 進風口應直接設置在室外空氣較清潔的地點,應盡量設在排風口的上風側且應低于排風口。

    2 進、排風口的底部距室外地坪不宜小于2m,當進風口設在綠化地帶時,不宜小于1m。

    3 事故排風的排風口不應布置在人員經常停留或經常通行的地點。

    4 事故排風的排風口與機械進風系統的進風口的水平距離不應小于20m;當進風、排風口水平距離不足20m時,排風口必須高出進風口,并不得小于6m。

    5 排風管道的排出口高空排放時,宜調出屋脊,排出口的上端調出屋脊的高度一股不得小于下列規定:

      1)當排出無毒、無污染氣體時,宜調出屋面0.5m;

      2)當排出最高允許濃度小于5mg/m3有毒氣體時,應調出屋面3.0m;

      3)當排出最高允許濃度大于5mg/m3有毒氣體時,應調出屋面5.0m。

    6 直接排入大氣的有害物,應符合有關環保、衛生防疫等部門的排放要求和標準,不符合時應進行凈化處理。

    7 進風、排風口的噪聲應符合環保部位的要求,否則應采取消專用措施。

    8 進風、排風口的風速一般可按表4.1.4選取。

4.1.5 設置機械通風系統的房間,其通風換氣量應按以下原則確定:

    1 人員所需新風量應不小于同類型房間的空調所需新風量。

    2 當采用全面排風方式消除室內余熱時,通風量應按下式確定:

式中L——通風換氣量(m3/h);

    Q——室內顯熱發熱量(W);

   tp——室內排風設計溫度(℃);

   ts——送風溫度(℃)。

    3 當采用全面排風方式消除室內余濕和其他有害物質時,應根據余濕量、有害物質的散發量和送排風含濕量差、含塵濃度差等,以及房間有害物質的允許值,通過平衡計算或依據相關規范、標準等提供的換氣次數,確定所需通風量。

    4 局部排風量宜按排氣罩口面積和所需風速計算確定。

4.1.6 設置集中采暖且有排風的建筑物,應按下列要求設置補風系統:

    1 應首先采用自然補風,包括利用相鄰房間的清潔空氣進行自然補風。

    2 當自然補風達不到要求時,宜設置機械補風(送風)系統。

    3 每天運行不超過兩小時的機械排風系統,可不設機械補風(送風)。

    4 人員停留區域和不允許凍結的房間,機械送風系統的空氣,冬季宜進行加熱,并滿足室內風量和熱量的平衡要求

    5 選擇機械送風系統的換熱器時,應按下列原則確定室外新風計算溫度:

    1)一般采用冬季采暖室外計算溫度;

    2)用于補償消除余熱、余濕的全面排風耗熱量時,應采用冬季通風室外計算溫度。

    6 夏季為消除余熱來計算通風量時,新風溫度應采用夏季通風室外計算溫度。

4.1.7 僅用于消除室內余熱的通風系統,當采用直流系統時,夏季室內計算溫度取值不宜低于夏季通風室外計算溫度。

4.1.8 可能突然放散大量有害氣體或有爆炸危險氣體的建筑物,應設置事故通風系統或裝置。事故通風量宜根據工藝設計要求通過計算確定,但換氣次數應≥12次/h。排除有爆炸危險氣體的通風設備應采用防爆型。

4.1.9 事故通風的通風機,應分別在室內、外便于操作的地點設置電器開關。


4.2 廚房通風

4.2.1 廚房通風系統應按全面排風(房間換氣)、局部排風(油煙罩)以及補風三部分進行考慮和設計,系統設置可按以下確定:

    1 當自然通風不能滿足室內環境要求時,應設置全面通風的機械排風;

    2 廚房爐灶間應設置局部機械排風;

    3 當自然補風無法滿足廚房室內溫度或通風要求時,應設置機械補風。

4.2.2 對于可產生油煙和廚房設備間,應設置帶有油煙過濾功能的排風罩和除油裝置的機械排風系統,設計應優先選用排除油煙效率高的氣幕式(或稱為吹吸式)排風罩和具有清洗功能的除油裝置,處理后的油煙應達到國家允許的排放標準。對于可能產生大量蒸汽的廚房設備宜單獨布置在房間內,其上部應設置機械式排風罩。

4.2.3 排風罩的設計應符合下列要求:

    1 排風罩的平面尺寸應比爐灶邊尺寸大100mm,排風罩的下沿距爐灶面的距離不宜大于1.0m,排風罩的高度不宜小于600mm;

    2 排風罩的最小排風量應按以下計算的大值選?。?/p>

      1)公式計算:

式中L——排風量(m3/h);

    P——罩子的周邊長(靠墻側的邊不度)(m);

    H——罩口距灶面的距離(m)

    2)按罩口斷面的吸風速度不小于0.5m/s計算風量。

4.2.4 洗碗間的排風量按排風罩斷面速度不宜小于0.2m/s進行計算;一般洗碗間的排風量可按每間500m3/h選??;洗碗間的補風量宜按排風量的80%選取,可設定補風與排風聯動。

4.2.5廚房機械通風系統排風量宜根據熱平衡按公式(4.2.5)計算確定。

式中 tp——廚房計算排風溫度(℃),冬季取15℃、夏季取35℃;

室內顯熱發熱量Q(W),按以下計算:

 

Q1——廚房設備發熱量(W),宜按工藝提供數據;

Q2——操作人員散熱量(W);

Q3——照明燈具散熱量(W);

Q4——外圍護結構冷負荷(W)。

4.2.6 廚房通風系統應獨立設置,局部排風應依據廚房規模、使用特點等分設系統,機械補風系統設置宜與排風系統相對應。

4.2.7 廚房通風應采用直流式系統,補風宜符合下列要求:

    1 補風量宜為排風量的80%~90%;

    2 當廚房與餐廳相鄰時,送入餐廳的新風量可作為廚房補風的一部分,但氣流進入廚房開口處的風速不宜大于1m/s;

    3 當夏季廚房有一定的室溫要求或有條件時,補風宜做冷卻處理,可設置局部或全面冷卻裝置;對于嚴寒和寒冷地區,應對冬季補風做加熱處理,送風溫度可按12~14℃選取。

4.2.8 當廚房通風不具備準確計算條件時,排風量可按下列換氣次數進行估算:

中餐廚房         40~60次/h

西餐廚房         30~40次/h

職工餐廳廚房     25~35次/h

注:1 上述換氣次數對于大、中型旅館、飯店、酒店的廚房較合適。

    2 當按吊頂下的房間體積計算風量時,換氣次數可取上限值;當按樓板下的房間體積計算風量時,換氣次數可取下限值。

    3 以上所指廚房為有爐灶的房間。

4.2.9 廚房送風口、排風口的布置應按下列要求確定:

    1 送風口應沿排風罩方向布置,距其不宜小于0.7m;

    2 全面排風口應遠離排風罩;

    3 設在操作間內的送風口,應采用帶有可調節出風方向的風口(如旋轉風口、雙層百葉風口等)。

4.2.10 廚房排風系統的設計,還應符合下列要求:

    1 風管宜采用1.5mm厚鋼板焊接制作,其水平管段應盡可能短;風管應設不小于2%的坡度坡向排水點或排風罩;

    2 風管風速不應小于8m/s,且不宜大于10m/s;排風罩接風管的喉部風速應取4~5m/s;

    3 排風管設置應考慮方便維護,且宜選用外置式電機。

4.2.11 采用燃氣灶具的地下室、半地下室(液化石油氣除外)或地上密閉廚房,通風應符合下列要求:

    1 室內應設煙氣的一氧化碳濃度檢測報警器;

    2 房間應設置獨立的機械送排風系統;通風量應滿足下列要求:

      1)正常工作時,換氣次數不應小于6次/h;事故通風時,換氣次數不應小于12次/h;不工作時換氣次數不應小于3次/h;

      2)當燃燒所需的空氣由室內吸收時,應滿足燃燒所需的空氣量;

      3)應滿足排除房間熱力設備散失的多余熱量所需的空氣量。


4.3 汽車庫通風

4.3.1 汽車庫應按下列原則確定通風方式

    1 地上單排車位≤30輛的汽車庫,當可開啟門窗的面積≥2m2/輛且分布較均勻時,可采用自然通風方式;

    2 當汽車庫可開啟門窗的面積≥0.3m2/輛且分布較均勻時,可采用機械排風、自然進風的通風方式;

    3 當汽車庫不具備自然進風條件時, 應設置機械送風、排風系統。

4.3.2 汽車庫機械排風量, 可按下列兩種方法計算:

    1 用于停放單層汽車的換氣次數

      1)汽車出入較頻繁的商業類等建筑,按6次/h換氣選??;

      2)汽車出入一般的普通建筑, 按5次/h換氣選??;

      3)汽車出入頻率較低的住宅類等建筑, 按4次/h換氣選??;

      4)當層高層<3m時, 應按實際高度計算換氣體積;當層高≥3m時, 可按3m高度計算換氣體積。

    2 當全部或部分為雙層停放汽車時,宜采用單車排風量法

      1)汽車出入較頻繁的商業類等建筑, 按每輛500m3/h選??;

      2)汽車出入一般的普通建筑. 按每400m3/h選??;

      3)汽車出入頻率較低的住宅類等建筑, 按每輛300m3/h選取。

4.3.3 當汽車庫設置機械送風系統時, 送風量宜為排風量的80%~85%。

4.3.4 汽車庫機械通風系統的送風、排風口布置, 應按下列要求確定:

    1 送風、排風口的布置應使室內氣流分布均勻, 避免通風死區;

    2 送風口宜設置在汽車庫主要通道的上部。

4.3.5 滿足下列條件之一, 宜采用噴射導流式機械通風方式:

    1 汽車庫層高較低, 布置風管有一定難度;

    2采用噴導游式機械通風方式比較經濟。

4.3.6 考慮到車輛實際出、入的頻繁性,為降低機械通風系統風機運行能耗,送風、排風機宜選用多臺并聯或變頻調速。

4.3.7 地下汽車庫機械通風系統,宜設置CO氣體濃度傳感器,其布置方式為:

    1 當采用噴射導游式機械通風方式時,傳感器應設在排風口處;

    2 當采用常規機械通風方式時,傳感器應采用多點分散設置。

4.3.8 汽車庫機械通風系統在滿足室內空氣質量的前提下,宜采用定時啟、停(臺數或轉速);或根據室內CO氣體濃度,自動控制風機運行。

4.3.9 汽車庫機械通風系統宜結合消防排煙系統設置,通風量、風機類型以及控制應同時滿足兩者的需要和不同功能的轉換。

4.4 電氣和設備用房通風

4.4.1 柴油發電機房的通風符合下列要求;

    1 柴油發電機房可采用自然或機械通風,通風系統宜獨立設置。

    2 柴油發電機房室內各房間溫濕度要求宜符合表4.4.1的規定。

    3 柴油發電機房的通風量應按以下計算確定:

      1)當柴油發電機采用空氣冷卻方式時,通風量應按公式(4.1.5)計算確定。式中Q的確定方式為

      ①開式機組Q為柴油機、發電機和排煙管的散熱量之和;

      ②閉式機組Q為柴油機汽缸冷卻水管和排煙管的散熱量之和;

      ③以上數據由生產廠家提供,當無確切資料時,可按以下估算取值:

        全封閉式機組取發電額定功率的0.3~0.35;

        半封閉式機組取發電額定功率的0.5.

      2)當柴油發電機采用水冷卻方式時,通風量可按≥20m3(kW·h)的機組額定功率計算。

      3)柴油發電機生產企業直接提供的通風量參數。

    4 柴油發電機房的進(送)風量應為排風量與機組燃燒空氣量之和,燃燒空氣量按7m3(kW·h)的機組額定功率進行計算。

    5 柴油發電機房內的儲沒間應設機械通風,風量應按≥5次/h換氣選取。

    6 柴油發電機與排煙管應采用柔性連接;當有多臺合用排煙管時,排煙管支管上應設單向閥;排煙管應單獨排到室外;排煙管應有隔熱和消聲措施。絕熱層按防止人員燙傷的厚度計算,柴油發電機的排煙溫度宜由設備廠提供。

    7 柴油發電機房的通風應有消聲、隔聲措施。

4.4.2 變配電室(機房)的通風,應符合下列要求:

    1 地面上變配電室宜采用自然通風,當不能滿足要求時應采用機械通風;地面下就能配電室應設置機械通風。

    2 當設置機械通風時,氣流宜由高低壓配電區流向變壓器區,再由變壓器區排到室外。

    3 變配電室宜獨立設置機械通風系統。

    4 變配電室的通風量應按以下確定:

      1)根據熱平衡公式(4.1.5)計算確定,其中變形器發熱量Q(kW)可由設備廠商提供或按以下計算:

式中η1——變壓器效率,一般取0.98;

    η2——變壓器負荷率,一般取0.70~0.80;

     ф——變壓器功率因數,一般取0.90~0.95;

      W——變壓器功率(kV·A)。

      2)當資料不全時可采用換氣次數法確定風量,一般按:變電室5~8次/h;配電室3~4次/h。

    5 變配電室的排風溫度宜≤40℃。

    6 下列情況變配電室可采用降溫裝置,但最小新風量應≥3次/h換氣或≥5%的送風量:

    1)機械通風無法滿足變配電室的溫度、濕度的要求;

    2)變配電室附近有現成的冷源,且采用降溫裝置比通風降溫合理。

    7 設置在變配電室內的通風管道,應采用不燃材料制作。

4.4.3 制冷機房的通風,應符合下列要求:

    1 地面上制冷機房宜采用自然通風,當不能滿足要求時應采用機械通風;地面下制冷機房應設置機械通風。

    2 制冷機房宜獨立設置機械通風系統。

    3 制冷機房的通風量應按以下確定:

      1)當采用封閉或半封閉式制冷機,或采用大型水冷卻電機的制冷機時,按事故通風量確定;

      2)當采用開式制冷機時,應按消除設備發熱的熱平衡公式(4.1.5)計算的風量與事故通風量的大值選??;其中設備發熱量應包括制冷機、水泵等電機的發熱量,以及其他管道、設備的散熱量;

      3)事故通風量應根據制冷機冷媒特性和生產廠商的技術要求確定。當資料不全時,事故通風量L(m3/h)按下式確定:

式中G——機房內最大的制冷機冷媒(工質)充液量(kg);

    4)當制冷機設備發熱量的數據不全時,可采用換氣次數法確定風量,一般取4~6次/h。

    4 制冷機房設備間的室內溫度,冬季宜≥10℃、夏季宜≤35℃;冬季設備停運時值班溫度應≥5℃。

    5 機械通風應根據制冷劑的種類設置事故排風口高度,地下制冷機房的排風口宜上、下分設。

    6 制冷機房應根據制冷劑的種類特性,設置必要的制冷劑泄漏檢測及報警裝置,并與機房內的事故通風系統連鎖,測頭應安裝在制冷劑最易泄漏的部位。

    7 制冷機房的通風應考慮消音、隔聲措施。

4.4.4 鍋爐房、直燃溴化鋰制冷機房(簡稱直燃機房)的通風,應符合下列要求:

    1 鍋爐間、直燃機房、水泵間、油泵間等有散發熱量的房間,宜采用自然通風或機械排風與自然補風相結合的通風方式;當設置在地下或其他原因無法滿足要求時,應設置機械通風。

    2 鍋爐間、直燃機房以及與之配套的油庫、日用油箱間、油泵間、燃氣調壓和計量間,宜設置各自獨立的通風系統,事故排風機應采用防爆型關應由消防電源供電,通風設施應安裝導除靜電的接地裝置。

    3 鍋爐間、直燃機房及配套用房的通風量應按以下確定:

      1)當設置在首層時,燃油鍋爐間、燃油直燃機房的正常通風量應≥3次/h換氣;事故通風量應≥6次/h換氣;燃氣鍋爐間、燃氣直燃機房的正常通風量應≥6次/h換氣;事故通風量應≥12次/h換氣。

      2)當設置在半地下或半地下室時,鍋爐房、直燃機房的正常通風量應≥6次/h換氣;事故通風量應≥12次/h換氣。

      3)當設置在地下或地下室時,鍋爐房、直燃機房的正常通風量應≥12次/h換氣。

      4)鍋爐間、直燃機房的送風量應為排風量與燃燒所需空氣量之和;

      5)油庫的通風量應為≥6次/h換氣;油泵間的通風量應≥12次/h換氣;計算兩者換氣量時,房間高度一般可取4m;

      6)地下日用油箱間的通風量應≥3次/h換氣;

      7)燃氣調壓和計量間應設置連續排風系統,通風量應≥3次/h換氣;事故通風量應≥12次/h換氣.

    4 事故通風系統應與可燃氣體濃度報警器連鎖,當濃度達到爆炸下限的1/4時系統啟動運行。事故通風系統應有排風和通暢的進(補)風裝置。

    5 鍋爐房、直燃機房的通風應考慮消聲、隔聲措施,特別是自然進(補)風口的消聲、隔聲。

    6 燃煤鍋爐房的運煤系統和干式機械排灰渣系統,應設置密閉防塵罩和局部的通風除塵裝置。


4.5 洗衣房、衛生間及其它通風系統

4.5.1 洗衣房的通風應符合下列要求:

    1 通風宜采用自然通風與局部排風相結合的通風方式,當自然通風不能滿足室內環境要求時,應設置機械通風系統。

    2 機械通風的送(補)風系統,應采用局部崗位與全面送風相結合的綜合送風方式。送風系統夏季宜采用降溫處理;嚴寒或寒冷地區冬季應采用加熱處理,其它地區冬季宜按當地氣象條件做相應處理。

    3 機械排風系統的設置應符合以下要求:

      1)洗衣機、燙平機、干洗機、壓燙機、人體吹機等散熱量大或有異味散出的設備上部,應設置排氣罩,其罩口面風速應≥0.5m/s。

      2)應根據烘干機設備的要求連接排氣管道;

      3)干洗機設備的排氣系統應獨立設置。

    4 洗衣房的通風量應按以下確定:

      1)按洗衣房設備的散熱、散濕量計算確定,該值一般由工藝提供;

      2)洗衣房室內計算溫度為:冬季12~16℃,夏季≤33℃;

      3)當無確切的散熱、散濕量計算參數時,洗衣房可按下列換氣次數估計:生產用房換氣次數采用20~30次/h,當有局部通風設施時,全面排風取5次/h,補風2~3次/h;輔助用房換氣次數為15次/h;生活用房按其相關規范執行;

      4)洗衣房的排風量應略大于送(補)風量。

    5 洗衣房內各生產用房的室內溫度和相對濕度,應按表4.5.1的規定值設計。

    6 設在地下室且標準要求較高的大型洗衣房,其生產用房均應設置空調降溫設施。

    7 洗衣房的通風氣流應由“取衣”處向“收衣”赴流動, 工作區內的空氣流速一般≤0.5m/s。

4.5.2 衛生間的通風, 應符告下列要求:

    1 公共衛生間、住宅建筑無外窗的衛生間、 酒店客房衛生間、大于5個噴頭的淋浴間以及無可開啟外窗的衛生間、開水間、淋洗浴間, 應設機械排風系統。

    2 衛生間排風系統宜獨立設置, 當與其它房間排風合用時, 應有防止相互串氣味的措施。

    3 排風量宜按以下確定:

      1)公共衛生間10~15次/h換氣; 住宅衛生間及開水間5~10次/h換氣;

      2)設置有空調的酒店衛生間, 排風量取所在房間新風量的80%~90&。

    4 設置豎向集中排風系統時, 宜在上部集中安裝排風機; 當在每層或每個衛生間〔或開水間) 設排氣扇時, 集中排風機的風量確定應考慮一定的同時使用系數。

    5 住宅衛生間的門應在下部設有效截面積不小于0.02m2的固定百葉,或距地面留出不小于30mm的縫隙。

4.5.3 吸煙室應設機械排風, 排風量按10~l5次/h換氣選取。

4.5.4 電梯機房夏季可采用機械通風或制冷〔自帶冷源空調機〕進行降溫, 采用通風降溫的風量應根據設備發熱量按公式〔4.1.5〕計算確定。當設備發熱數據不全時, 可采用換氣次數法確定風量, 一般取5~l5次/h。

4.5.5 設置氣體滅火系統的防護區及儲瓶間的通風, 應符合下列要求:

    1 火災時防護區內的通風、 空調風管(道)應能自動關閉;

    2 火災后防護區應進行通風換氣, 地下防護區和無窗或設固定窗的地上防護區應設機械通風系統; 排風口宜設在防護區的下部且系統排氣口應直通室外,排風機開啟裝置應設置在防護區外;

    3 地下儲瓶間應設機械通風,排氣口應直通室外。

4.5.6 實驗室的通風應符合下列要求:

    1 一個排風系統所帶通風柜數量不宜超過4個;

    2 不同樓層的通風柜不宜合用排風系統;

    3 室內排風管段應保持負壓;

    4 間歇使用的排風系統當風量不大時, 可采用自然進〔補〕風;連續使用的排風系統或雖間歇使用但排風量較大無法進行自然進(補)風時, 應設置機械送(補)風, 風量取排風量的70%。

4.5.7 實驗室通風柜操作口處的風速, 可按表4.5.7進行選取, 對于特殊的有害氣體應根據相關的使用數據要求確定。

4.5.8 暗室通風宜采用機械排風、自然進風的通風方式, 排風量宜取≥5次/h換氣。排風口宜設在水池附近, 進風口應采用遮光百葉窗, 通過百葉窗的風速應<2m/s。

4.5.9 醫院手術室每間排風量不宜<200m3/h, 且各手術室應設置獨立的排風系統。

4.5.10 通風機房的通風設置應符合下列要求:

    1 用于有爆炸危險房間和需排除有害氣體的通風機房, 機房通風量應取≥1次/h換氣;

    2 排除有害氣體的排風機不應與送風機設置在同一機房內;

    3 有爆炸危險房間的通風機不應與其他通風機合設機房;

    4 通風機房不宜直接設置在臥室、客房、病房、教室、錄音室等,對周圍聲音有一定要求房間的上、下層和隔壁。

4.5.11 電影院的放映機室應設置獨立的排風系統,當需與其他房間合設時,應在穿過放映機室隔墻處的風管上設置防火閥。


4.6 通風機、風管及其它

4.6.1 通風系統中風機的性能應按下列原則確定:

    1 通風機風量應在系統計算風量上附加風管和設備的漏風量, 選取原則如下:

    1) 一般通風、空調系統的漏風附加系數可取5%~10%;

    2)防排煙系統的漏風附加系數可取10%~20%;

    2 通風機壓力應在系統計算的總壓力損失上附加一定值, 選取原則如下:

    1) 采用定轉速通風機時, 壓力損失附加系數可取:

       一般通風、空調系統10%~15%; 除塵通風系統15%~20%;

    2)采用變轉速通風機時, 通風機壓力無須進行附加, 但風機電動機的功率應在計算值上附加15%~20%。

    3 風機選用的設計工況效率, 不應低于風機最高效率90%。

4.6.2 當通風系統需多臺風機并聯或串聯安裝運行時,宜選用同型號、 同性能的通風機, 旦聯合工況下的風量和風壓應依據風機和管道的特性曲線確定。

4.6.3 通風系統的壓力損失 (包括摩擦阻力損失和局部揮阻力損失) 應通過計算確定。一般通風、 空調系統可按下式進行估算:

式中Pm——單位長度風管摩擦阻力損失(Pa);

     L——風管總長度(m);

     K——整個系統局部阻力損失與摩擦阻力損失的比值,一般可按以下選?。?/p>

          彎頭、三通等構件較少時,K=1.0~2.0;

          彎頭、三通等構件較多時,K=3.0~5.0。


4.6.4 多臺風機并聯運行的通風系統,應在各自管道上裝設止回裝置(即止回閥或聯運風閥)。當采用止回閥時,其通過風速一般≥8m/s。

4.6.5 當通風系統使用時間較長且運行中有工況(即風量和壓力)變化時,通風機宜采用雙速或變頻調速風機。

4.6.6 為便于調節通風機的風量和壓力,其前或后應裝設風量調節閥,調節閥宜選用百葉式或花瓣式。

4.6.7 當輸送腐蝕性或潮濕氣體時,通風系統中的鋼制設備及配件應作防腐處理。當采用非金屬材料制件時,必須符合建筑的防火標準應堅固和嚴密。

4.6.8 通風系統中支管段處應設置風量調節閥,且系統干管及各支管段之間的壓力損失不宜>15%。

4.6.9 為便于系統運行前的調試和運行中的調節,在管路干管分支點前后應設置測壓孔,其距局部構件的前、后距離分別不應小于5倍和3倍的管段直徑;通風機出口氣流穩定處的管段上應設置測壓孔。

4.6.10 自然通風系統中空氣流速可按表4.6.10取值。

4.6.11 機械通風及空調系統中空氣流速可按表4.6.11取值。

4.6.12 風管的制作與連接應符合下列要求:

    1 矩形風管的長、短邊之比宜不大于4,最大不應超過10;風管的截面尺寸宜選用國家現行標準的規格;

    2 風管的變徑應采用漸擴或漸縮形,各邊的變形角度不宜大于30°;

    3 風管改變方向、變徑或匯、分支路時,不宜采用方(矩)形箱式管件替代彎頭、漸擴(縮)管、三通等管件;當必須使用分配氣流的靜壓箱時,其斷面風速不應大于1.5m/s。

    4 彎頭、漸擴(縮)管、三通、調節閥等管件之間的間距,宜有5~10倍管徑長度的直管段;

    5 非金屬風管材料的燃燒性能應符合相關防火規范的規定要求;

    6 可伸縮性金屬或非金屬軟管的長度不宜超過2m,安裝時不應有死角或塌陷;

    7 柔性風管應選用防火、防腐、不透氣、不宜霉變的柔性材料;

    8 風管與風機、風機箱、空氣處理機等設備相連處應設置柔性短管,其長度宜為150~300mm;

    9 輸送空氣溫度超過80℃的通風管道,應采取一定的保溫防護措施;

    10 風機傳動裝置的外露部位以及直通大氣的進、出口,必須裝設防護罩(網)或采取其他安全措施。

4.6.13 風管的設計應符合下列要求:

    1 風管接口不得安裝在墻內或樓板內,風管沿墻體或樓板安裝時,距離墻面、樓面宜大于150mm;

    2 風管內不得敷設各種管道、電線或電纜,室外立管的固定拉索嚴禁拉在避雷針或避雷網上;

    3 風管穿過需要封閉的防火、防爆樓板或墻體時應設壁厚不小于1.6~2.0mm的預埋管或防護套管,風管與防護套管之間應采用柔性防火封堵材料封堵;

    4 排除潮濕或含有油污等氣體的通風管道在安裝時,應有0.5%以上的坡度,且在管路系統和設備最低處設置水封或排液裝置。


4.7 排風熱回收

4.7.1 一般規定

    1 本節主要適用于空調排風空氣中熱回收系統的設計。

    2 當建筑物內設有集中排風系統且符合下列條件之理,宜設計熱回收裝置:

      1)當直流式空調系統的送風量大于或等于3000m3/h,且新風、排風之間的設計溫差大于8℃時;

      2)當一般空調系統的新風量大于或等于4000m3/h,且新風、排風之間的設計溫差大于8℃時;

      3)設有獨立新風和排風的系統時;

      4)過渡季節較長的地區,當新風、排風之間實際溫差的度時婁大于10000(℃·h)/a時。

    3 使用頻率較低的建筑物(體育館)宜通過能耗與投資之間的經濟分析比較來決定是否設計熱回收系統;

    4 有條件時應選用效率高的熱回收裝置。熱回收裝置(顯熱和全熱)的熱回收效率要求表4.7.1-1,或者應使熱回收裝置的性能系數(COP值)大于5[COP為回收的熱量(kW)與附加的風機或水泵的耗電量(kW)的比值]。

注:1 效率計算條件:按表4.7.1-2規定的工況,且新風、排風量相等。

    2 焓交換效率適用于全熱交換裝置,溫度交換效率適用于顯熱交換裝置。

    5 新風中顯熱和潛熱能耗的比例構成是選擇顯熱和全熱交換器的關鍵因素。在嚴寒地區宜選用顯熱回收裝置;而在其它地區,尤其是夏熱冬冷地區,宜選用全熱回收裝置。

    6 評價熱回收裝置好壞的一項重要指標是熱回收效率。熱回收效率包括顯熱回收效率。潛熱回收效率和全熱回收效率。分別適用于不同的熱回收裝置。熱回收裝置的換熱機理和冬、夏季的回收效率分別見圖4.7.1和表4.7.1-3.

    7 當居住建筑設置全年性空調、采暖系統,并對室內空氣品質要求較高時,宜在機械通風系統中采用全熱或顯熱熱回收裝置。

4.7.2 各種熱回收裝置的特點,見表4.7.2.

4.7.3 熱回收系統的設計要點

    1 轉輪式熱回收裝置

      1)為了保證回收效率,要求新風、排風的風量基本操持相等,最大不超過1:0.75.如果實際工程中新風量很大,多出的風量可通過旁通管旁通。

      2)轉輪兩側氣流入口處,宜裝空氣過濾器。特別是新風側,應裝設效率不低于30%的粗效過濾器。

      3)在冬季室外溫度很低的嚴寒地區,設計時必須校核轉輪上是否會出現結霜、結冰現象,必要時應在新風進風管上設空氣預熱器或在熱回收裝置后設溫度自控裝置;當溫度達到霜凍點時,發出信號關閉新風閥門或開啟預熱器。

      4)適用于排風不帶有害物和有毒物質情況下。一般情況下,最好布置在負壓段。

    2 板式顯熱回收裝置

      1)當室外溫度較低時,應根據室內空氣含濕量來確定排風側是否會結霜或結露。

      2)一般來講,新風溫度不宜低于-10℃,否則排風側會出現結霜。

      3)當排風側可能出現結霜或結露時,應在熱回收裝置之前設置空氣預熱器。

      4)新風進入熱回收裝置之前,必須先經過過濾凈化。排風進入熱回收裝置之差,也應裝過濾器;但當排風較干凈時,可不裝。

    3 板翅式全熱回收裝置

      1)當排風中含有害成分時,不宜選用。

      2)實際使用時,在新風側和排風側宜分別設有風機和粗效過濾器,以克服全熱回收裝置的阻力并對空氣進行過濾。

      3)當過渡季或冬季采用新風供冷時,應在新風道和排風道上分別設旁通風道,并裝設密閉性好的風閥,使空氣繞過熱回收裝置。

    4 中間熱媒式換熱裝置(液體循環式)

      1)換熱盤管的排數,選擇n=6~8排。

      2)換熱盤管的迎面風速,宜選擇Vg=2m/s。

      3)作為中間熱媒的循環水量,一般可根據水汽比μ確定:

         n=6排時,  μ=0.30

         n=8排時,  μ=0.25

      4)當供熱側與得熱側的風量不相等時,循環水量應按數值大的風量確定。

      5)為了防止熱回收裝置表面結霜,在中間熱媒的供回水管之間設置電動三通調節閥。

    5 熱管式熱回收裝置

      1)冬季使用時,低溫側 傾5°~7°。夏季時可用手動方法使其下傾10°~14°。

      2)排風中應含塵土量小,且無腐蝕性。

      3)迎面風速宜控制在1.5~3.5m/s之間。

      4)可以垂直水平安裝,即可并聯,也可串聯。

      5)當熱氣流的含濕量較大時,應設計排凝水裝置。

      6)設計時應注明,當啟動換熱裝置時,應使冷、熱氣流同時流動或使冷氣流先流動;停止時,應使冷、熱氣流同時停止,或先停止熱氣流。

      7)受熱管和翅片上積灰等因素的影響,計算出的效率應打一定的折扣。

      8)當冷卻端為濕式況時,加熱端的效率值應適當增加,即增加回收熱量。


4.8 建筑防排煙的一般規定

4.8.1 建筑中的防煙可采用可開啟外窗的自然通風方式或機械加壓送風方式;排煙可采用可開啟外窗的自然排煙方式或機械排煙方式。

4.8.2 民用建筑下列部位應設置防煙設施:

    1 防煙樓梯間及其前室;

    2 消防電梯間家室或合用前室;

    3 高層建筑的封閉避難層(間);

    4 人民防空工程中避難走道的前室。

4.8.3 民用建筑下列部位應設置排煙設施:

    1 高層建筑面積超過100㎡、非高層建筑中建筑面積大于300㎡且經常有人停留或可燃物較多的地上房間;

    2 總建筑面積大于200㎡或一個房間建筑面積大于50㎡且經常有人停留或可燃物較多的地下、半地下建筑或地下室、半地下室;

    3 多層建筑設置在一、二、三層且房間建筑面積大于200㎡或設置在四層及四層以上或地下、半地下的歌舞娛樂放映游藝場所;高層建筑內設置在首層或二、三層以及設置在地下一層的歌舞娛樂放映游藝場所;

    4 長度超過20m的疏散走道;多層建筑中的公寓、通廊式居住建筑長度大于40m的地上疏散走道;

    5 中庭;

    6 非高層民用建筑及高度大于24m的單層公共建筑中,建筑占地面積大于1000㎡的地上丙類倉庫;

    7 汽車庫。

4.8.4 防煙與排煙系統中的管道、風口及閥門等必須采用不燃材料制作,且風道不宜采用土建風道;當防排煙系統采用金屬管道時,其鋼板厚度按《通風與空調工程施工質量驗收規范》GB50243高壓系統選用。

4.8.5 機械加壓送風系統、排煙系統和補風系統的風速應符合下列規定:

    1 采用金屬管道時,不宜大于20m/s;

    2 采用內表面光滑的混凝土等非金屬管道時,不宜大于15m/s;

    3 機械加壓送風口不宜大于7m/s;排煙口不宜大于10m/s;機械補風口不宜大于10m/s,公共聚集場所不宜大于5m/s;自然補風口不宜大于3m/s。

4.8.6 加壓送風機、排煙風機和用于排煙補風的送風機宜設置在通風機房內或室外屋面上。風機房應采用耐火極限不低于2.0h的隔墻和1.5h的樓板及甲級防火門與其他部位隔開。若確有困難時,可設置在吊頂等專用空間內,空間四周的圍護結構應采用耐火極限不低于1.0h的不燃燒體,風機周圍應有大于600mm的操作空間。若風機設在屋面上,應有防護措施,防止雨水、蟲、鳥等異物進入。

4.8.7 防煙與排煙管道在防火閥、排煙防火閥兩側各2.0m范圍內的風管應用不燃材料,以保證火災時防火閥、排煙防火閥正常工作。

4.8.8 機械加壓送風管道和用于機械排煙的補風管道不宜穿過防火分區或其他火災危險性較大的房間,當必須穿越時,應在穿過處設置防火閥,加壓送風管道防火閥的動作溫度為70℃,補風管道防火閥的動作溫度可為280℃。

4.8.9 防煙系統和補風系統的室外進風口宜布置在室外排煙口的下方,且高差不宜小于3.0m;當水平布置時,水平距離不宜小于10m。


4.9 建筑防排煙的自然通風方式

4.9.1 按4.8.2條規定需設置防煙設施的部位且可開啟外窗面積滿足自然通風要求時,宜優先采用自然通風方式:

    1 除建筑高度超過50m的一類公共建筑和建筑高度超過100m的居住建筑外,靠外墻的防煙樓梯間及其前室、消防電梯間前室和合用前室;

    2 防煙樓梯間前室或合用前室利用敞開的陽臺、凹廊自然通風時, 該樓梯間可不設防煙設施〔如圍4.9.1-1、圖4.9.1-2);

    3 除建筑高度超過50m的一類公共建筑和建筑高度超過100m的居住建筑外, 防煙樓梯間前室或合用前室, 如有不同朝向的可開啟外窗自然通風時, 該樓梯間可不設防煙設施(如圖4.9.1-3)。

4.9.2 需設排煙設施的場所. 如滿足自然排煙條件時. 宜優先采用自然排煙方式:

    1 按本措施4.8.3條中規定的需設置排煙設施且具備自然排煙條件的地下和地上房間等;

    2 多層建筑中的中庭及高層建筑中凈空高度小于l2m的中庭;

    3 建筑面積小于2000㎡的地下汽車庫。

4.9.3 采用自然通風方式的場所, 其自然通風口的凈面積應符合下列規定:

    1 防煙樓梯間前室、消防電梯間前室, 不應小于2.0㎡; 合用前室不應小于3.0㎡;

    2 靠外墻的防煙樓梯間, 每五層內可開啟外窗的總面積之和不應小于2.0㎡, 且頂層可開啟面積不宜小于0.8㎡;


    3 除建筑高度超過50m的一類公共建筑和建筑高度超過100m的居住建筑外,避難層(間)應設有兩個不同朝向的或開啟外窗或百葉窗,且每個朝向的自然通風面積不應小于2.0㎡;

    4 中庭、劇場舞臺可開啟外窗的總面積不應小于該中庭、劇場舞臺樓地面積的5%;

    5 需要排煙的疏散走道可開啟外窗面積不應小于走道面積的2%;

注:無論是《建筑設計防火規范》GB50016中所述的地上長度超過40m的疏散走道,還是《高層民用建筑設計防火規范》GB50045中所述的長度超過60m的內走道,如走道多處開窗,可將走道分段考慮,每段可開啟外窗面積滿足本條要求,且開窗間距滿足本措施第4.9.4條第2款的要求,即可自然排煙。

    6 需要排煙的房間可開啟外窗面積不應小于該房間面積的2%;

    7 其他場所,宜取該場所建筑面積的2%~5%;

    8 建筑面積大于500㎡且凈空高度大于6m的大空間場所,不應小于該場所地面面積的5%。

4.9.4 自然排煙口的設置應符合下列要求:

    1 應設置在排煙區域的屋頂上或外墻上方;當設置在外墻上時,排煙口底標高不宜低于室內凈高度的1/2,關應有方便開啟的裝置,同時自然通風口的開啟方向應沿水災氣流方向開啟;

    2 距該防煙分區最遠點的水平距離不應超過30m。

4.9.5 建筑面積大于500㎡且室內凈高大于6m時的中庭、展覽廳、觀眾廳、營業廳、體育館、客運站、航站樓等公共場所采用自然排煙時,應設置與火災自動報警系統聯運或由其他電動設施控制啟閉的自動排煙窗。自動排煙窗附近同時應設置便于操作的手動開啟裝置。

4.9.6 設置在外墻上的自動排煙窗其凈面積按下列要求確定:

    1 當開窗角大于70°時,其面積可按窗的面積計算。

    2 當開窗角度小于70°時,其面積近似按公式(4.9.6)計算窗的有效排煙面積:

      式中Fp——有效排煙面積(m2);

          Fc——窗的面積(m2);

          α——窗的開啟角度。

    3 當采用側們窗時,其面積應按開啟的最大窗口計算。

    4 當采用百葉窗時,其面積按窗的有效面積計算。窗的有效面積為窗的凈面積乘以系數。根據實際工程經驗,當采用防雨百葉窗時,系數取0.6;當采用一般百葉窗時,系數宜取0.8。

4.10 機械防煙(加壓送風)

4.10.1 建筑中下列場所應設置獨立的機械加壓送風的防煙設施:

     1 建筑高度超過50m的一類公共建筑和建筑高度超過100m的居住建筑的防煙樓梯間及其前室、消防電梯前室或合用前室(符合本措施第4.9.1條第2款的情況除外);

     2 不具備自然排煙條件的消防樓梯間;

     3 不具備自然排煙條件的消防電梯前室或合用前室;

     4 采用自然排煙措施的防煙樓梯間,其不具備自然排煙條件的前室(或合用前室);

     5 不具備自然排煙條件的高層建筑的封閉避難層(間);

     6 人民防空工程避難走道的前室。

4.10.2 高層建筑防煙樓梯間及其前室,消防電梯間前室或合用前室,當裙房以上部分利用可開啟外窗進行自然排煙,裙房部分不具備自然排煙條件時其前室或合用前室應設置局部正壓送風系統。

4.10.3 機械加壓送風防煙系統的加壓送風量應經計算確定。常用的基本計算方法如下:1 壓差法:當疏散通道門關閉時同,加壓部位保持一定的正壓值所需送風量。

式中   Ly——加壓送風量(m3/h);

       0.827——漏風系數;

        A——門、窗、縫隙的總有效漏風總面積(㎡)

             門縫寬度:疏散門0.002~0.004m;

             電梯門0.005~0.006m;

      △P——壓力差(Pa);

             疏散樓梯間取40~40Pa;

             前室、消防電梯前室、合用前室取25~30Pa;

        n——指數(一般取2);

     1.25——不嚴密處附加系數。

    2 開啟著火層疏散門時,為保持門洞處風速所需的送風量:

      式中 Ly——加壓送風量(m3/h);

           F——一樘門開啟的斷面積(㎡);

           v——開啟門洞處的平均風速(m/s),取0.7~1.2m/s。

          α——背壓系數,根據加壓間密封程度取0.6~1.0;

           n——同時開啟門和計算數量;對于多層建筑和20層以下的高層建筑取2,20層及20層以上取3.

注:1 當前室有2個或2個以上門時,其風量按計算數值乘以1.50~1.75確定,開啟門時,通過門的風速不應小于0.7m/s。

    2 在多層建筑中,若地下僅有一層疏散樓梯間,按上述公式計算時,公式中n取1,通過門洞處的風速v應適當加大,宜取0.9~1.2m/s。計算數值直接取用(不與表4.10.3比較)。

根據以上公式(4.10.3-1)和(4.10.3-2)分別算出的風量,取其中的大值,再與表4.10.3規定的數值相比較,取其中大值作為系統計算加壓送風量。

注:1 表4.10.3的風量數值系統開啟寬×高=1.6m×2.0m的雙扇門為基礎的計算值。當采用單扇門為基礎的計算值,其風量宜按表列數值乘以0.75確定;當前室有2個或2個以上門時,其風量應按表列數值乘以1.50~1.75確定??裘攀?,通過門的風速不宜小于0.7m/s。

     2 風量上下限選取應按層數、風道材料、防火門漏風量等因素綜合比較確定。

4.10.4 封閉避難層(間)的機械加壓送風量應按避難層凈面積每平米不小于30m3/h計算。

4.10.5 在改建工程中,當不具備設置加壓送風豎井的條件時,樓梯間可采用直灌式加壓送風系統。直灌式加壓送風系統的設置應符合下列規定:

    1 超過15層的高層建筑,應采用樓梯間多點送風的方式,送風口的服務半徑不宜大于10層;

    2 直灌式加壓送風系統的送風量宜比計算數值或表4.10.3中的送風量增加20%,加壓送風口不宜設在首層。

4.10.6 機械加壓送風系統的全壓,除計算的最不利環管道壓頭損失外,尚應余壓。其余壓值應符合下列要求:

    1 封閉樓梯間、防煙樓梯間的余壓值應為40~50Pa;

    2 防煙樓梯間前室或合用家室、消防電梯前室、封閉避難層(間)的余壓值應為25~30Pa;

    3 人民防空工程避難走道的前室與走道之間的壓差為25~30Pa。

4.10.7 民用建筑防煙樓梯間的加壓送風口宜每隔2或3層設置一個;合用一個風道的剪刀樓梯應每層設置一個;每個風口的有效面積,應按風口數量均分系統總風量確定。

4.10.8 前室或合用前室的加壓送風口應每層設置一個,每個送風口的有效面積,通常按火災著火層及其上下相鄰兩層的三個風口均分計算確定(開啟門時,通過門的風速不宜小于0.7m/s),也可設定為火災著火層及其上一層的二個風口均分計算確定。

4.10.9 機械加壓送風系統中需注意:

    1 機械加壓送風口不宜設置在被門擋住的部位;

    2 防煙樓梯間和合用前室的機械加壓送風系統宜分別獨立設置;

    3 建筑層數超過32層或建筑高度大于100m時,其送風系統及送風量應分段設計;

    4 剪刀樓梯間可合用一個風道,其風量按兩樓梯間風量計算,送風口應分別設置;塔式住宅設置一個前室的剪刀樓梯應分別設置加壓送風系統;

    5 地上和地下部分在同一位置的防煙樓梯間需設置機械加壓送風時,加壓送風系統宜分別設置;若合用一個風道時,風道應疊加,且均應滿足地上、地下加壓送風系統的要求;

    6 前室的加壓送風口為常閉型時,除設置由消防控制中心控制且與加壓送風機聯鎖的自動裝置外,尚應設置現場手動開啟裝置;手動開啟裝置宜設在距地面0.8~1.5m處。

    7 前室的加壓送風口為??褪?,其前室應采用帶啟閉信號的常閉防火門;并應在加壓送風機的壓出段上設置防回流裝置或電動調節閥;

    8 人民防空工程避難走道的前室、防煙樓梯間及其前室或合用前室的機械加壓送風系統宜分別獨立設置,當需要共用系統時,應在運管上設置壓差自動調節裝置;避難走道的前室的機械加壓送風量應按前室入口門洞風速不小于1.2m/s計算確定;

    9 采用機械加壓送風的場所不應設置百葉窗,不宜設置可開啟外窗;系統加壓送風量應計算窗縫的漏風量;

    10 防煙樓梯間的加壓送風口可采用自垂百葉式或??僖妒椒緲?,并應在加壓風機壓出段上設置防回流裝置或電動調節閥。

4.10.10 加壓送風系統的余壓值超過4.10.6條規定的數值較多時,宜設置以下超壓裝置:

    1 設置泄壓閥,且在穿越防火墻處設置70℃防火閥,泄壓閥板的開啟面積可用以下公式計算:

   式中 F——泄壓閥閥板的開啟面積(㎡);

        Lv——加壓送風量(m3/h);

        Ly——當疏散通道門關閉時,加壓部位保持一定的正壓值所需送風量(m3/h),即按4.10.3條1款所計算出的數值。

    2 采用旁通閥

      1)在樓梯間的適當位置設置壓力傳感器,控制加壓送風機出口處的旁通泄壓閥,調整樓梯間的余壓值。

      2)在每層防煙樓梯間前室,消防電梯前室或使用前室設置壓力傳感器,控制加壓送風機出口處的旁通泄壓閥,調整加壓送風前室或合用前室的余壓值。

4.10.11 未能設置在獨立管道井內的加壓送風管應采用耐火極限不小于1.0h的防火風管。

注:當加壓送風管采用鋼板制作時,宜采取適當加厚鋼板厚度可采用防火板包覆等措施,以滿足耐火極限不小于1.0h的要求。


4.11 機械排煙

4.11.1 需設置機械排煙設施且室內凈高不超過6m的場所應劃分防煙分區, 井應符合以下要求:

1 每個防煙分區的建筑面積不宜超過500㎡; 車庫不宜超過2000㎡;

2 防煙分區不應跨越防火分區。一般不應跨越樓層, 特殊情況下, 宜按功能劃分;

3 應采用擋煙垂壁、隔墻、頂棚下突出不小于500mm的結構梁劃分防煙分區, 梁或其他擋煙垂壁距室內地面的高度不宜小干2.0m;

4 同一防煙分區應采用同一種排煙方式。

4.11.2 機械排煙系統的設置應符合下列規定:

1 橫向宜按防火分區設置。

2 豎向穿越防火分區時, 與垂直風管連接的水平管道應設280℃能自動關閉的防火閥。

3 水平排煙管道穿越其他防火分區時, 應在穿越處設置280℃能自動關閉的防火閥, 其管道的耐火極限不應小于1.0h; 排煙管道不應穿越前室或摟梯間, 若必須穿越時, 管道的耐火極限不應小于2.0h, 旦不得影響人員疏散。

4 垂直管道宜設置在管井中, 其管井應采用耐火極限不小于1.0h的隔墻與相鄰區域分隔, 當墻上必須設置檢修門時, 應采用不低于丙級的防火門。

5 超過32層或建筑高度超過100m的高層建筑, 其排煙系統應分段設計。

6 車庫宜按每個防煙分區設置。

7 機械排煙系統與通風、空氣調節系統宜分開設置。當合用時, 必須采取可靠的防火安全措施,并應合機械排煙系統的相關要求:

1)系統的管道、風口、閥件和風機等均應滿足排煙系統的要求;

2) 管道應采用不燃材料保溫。

8 當吊頂內有可燃物或難燃物時, 吊頂內的排煙管道應采用厚度不小于50mm,導熱性差的不燃隔熱材料進行隔熱或與可燃物、難燃物保持不小于150mm距離。

9 排煙支管上應設置當煙氣溫度超過280℃時能自行關閉的排煙防火閥。

4.11.3 設置機械排煙設施的部位, 其排煙風機的排煙量應符合表4.11.3的規定。

4.11.4 機械排煙系統中的排煙口、排煙閥和排煙防火閥的設置應符合下列規定:

1 排煙口或排煙閥應按防煙分區設置,且應與排煙風機聯鎖,當任一排煙口(閥)開啟時,排煙風機應能自動啟動;

2 排煙口(閥)的設置宜使氣流方向與人員疏散方向相反,其安裝位置就設置在頂棚或靠近頂棚的墻面上,且與附近安全出口的最小距離不應小于1.5m;設在頂棚上的排煙口,距可燃構件或可燃物的距離不應小于1.0m;

3 當水災確認后,同一排煙系統中著火的防煙分區中的排煙口(閥)應呈開啟狀態,其他防煙分區的排煙口應呈關閉狀態;

4 在多層建筑中,設置機械排煙系統的地下、半地下場所,除歌舞娛樂放映游藝場所和建筑面積大于50㎡的房間外,排煙口可設置在疏散走道;其排煙量由收菜走道面積和需排煙的各個房間的面積比較,按其最大面積每平米不小于120m3/h計算確定;

5 防煙分區的排煙口距最遠點的水平距離不應超過30m。

4.11.5 在地下建筑和地上密閉場所中設置機械排煙系統時,應同時設置補風系統,其補風量不宜小于排煙量的50%,補風系統應符合下列要求:

1 補風可采用自然補風和機械補風方式,空氣宜直接從室外引入;

2 排煙區域所需的補風系統應與排煙系統聯動開停;

3 送風口設置位置宜遠離排煙口,二者的水平距離不應小于5m。

4.11.6 排煙見機可采用離心風機或排煙專用的軸流風機,其設置應符合下列規定:

1 排煙風機的排煙量應考慮10%~20%的漏風量;其全壓滿足排煙系統最不利環路和要求;

2 排煙風機應保證在280℃時能連續工作30min;

3 排煙風機宜設置在排煙系統的上部;

4 在排煙風機入口處的總管上應設置當煙氣溫度超過280℃時能自行關閉的排煙防火閥,且應與排煙風機連鎖,當該閥關閉時,排煙風機應能停止運轉;

5 當排煙風機及系統中設置有軟接頭時,該軟接頭應采用不燃材料制作,且應能在280℃的環境下連續工作不小于30min。


4.12 通風空調系統的防火、防煙和防爆

4.12.1 凡空氣中含有容易起火或爆炸危險的房間,應有良好的通風室獨立的機械通風設施,且其空氣不應循環使用,其通風設備必須符合防火,防爆的要求。如放映室、實驗室、藥品庫、蓄電池室、氧氣瓶間、煤氣表間等的排風系統應各自分設單獨系統。

4.12.2 通風和空氣調節系統管道的布置應符合下列規定:

1 橫向高層建筑應按每個防火分區設置,非高層建筑宜按每個防火分區設置;

2 豎向不宜超過5層,高層建筑中管道設置防止回流設施或防火閥且各層設有自動噴水滅火系統時,管道可不受此限制;非高層建筑中管道設置防止回流設施或防火閥時,其管道布置可不受此限制;

3 穿過防火分區的垂直風管宜設在管井內。

4.12.3 下列情況之一的通風,空氣調節系統的風管應設防火閥:

1 穿越防火分區處;

2 穿越通風、空調機房的房間隔墻和樓板處;

3 穿越重要的火災危險性大的房間隔墻和樓板處;

4 穿越防火分隔處的變形縫兩側;

5 垂直風管與每層水平風管交接處的水平管段上,但當建筑內每個防火分區的通風、空氣調節系統均獨立設置時,該防火分區內的水平風管與垂直總管的交接處可不設置防火閥。

4.12.4 防火閥的設置應符合下列規定:

1 防火閥宜靠近防火分隔處設置,且距防火分隔處的距離不宜大于200mm;

2 防火閥應單獨設置支、吊架;

3 除廚房排油煙風管防火閥自動關閉溫度為150℃外,其他防火閥動作溫度宜為70℃;

4 在重要建筑的重要部位或穿越防火分區的通風空調系統的干管處宜設置帶電信號的防火閥,并將信號引入消防控制中心;在只影響個別房間的部位或建筑物內不設消防控制室時設置簡易防火閥;

5 防火閥暗裝時,應在安裝部位設置方便檢修的檢修口(見圖4.12.4);

6 在防火閥兩側各2m范圍內的風管及其絕熱材料應采用不燃材料;穿越防火分隔處的縫隙應用柔性防火封堵材料封堵;

7 防火閥應符合現行國家標準《防火閥試驗方法》GB15930的有關規定。

4.12.5 通風、空氣調節系統的風管等應采用不燃材料制作,但下列情況除外:

1 接觸腐蝕性介質的風管和柔性接頭可采用難燃材料;接觸腐蝕性介質的風機采用符合難燃材料要求的材料制作;

2 體育館、展覽館、候機(車、船)樓(廳)等大空間建筑、辦公樓(高層建筑辦公樓除外)等的通風、空氣調節系統,當風管按防火分區設置且設置了防煙防火閥時,可采用燃燒產物毒性較小且煙密度等級小于等于25的難燃材料制作;

3 高層建筑中對于人員密集場所,當管道不穿越防火分區時,可采用符合現行《公共場所阻然制品及組件燃燒性能要求和標部分》GB20286中不低于B級的材料制作;對于其他場所,當管道不穿越防火分區時,可采用符合現行《建筑材料及制品燃燒性能分組》GB8624中不低于C級的材料制作。

4.12.6 設備和風管的絕熱材料、用于加濕器的加濕材料、消聲材料及其粘結劑,宜采用不燃材料,當確有困難時,可采用燃燒產物毒性較小且煙密度等級小于等于50的難燃材料。

4.12.7  燃油、燃氣鍋爐房應有良好的自然通風或機械通風設施,其通風量應符合本措施的第4.4.4條的規定。


5空調

5.1 一般規定、建筑物圍護結構建筑熱工要求

5.1.1 舒適性空調建筑圍護結構的各項熱工指標應符合下列規定:

    1 嚴寒和寒冷地區、夏熱冬冷地區、夏熱冬暖地區的居住建筑和公共建筑圍護結構的傳熱系數、透明屋頂和外窗(包括透明幕墻)的遮陽系數、外窗和透明幕墻的氣密性能,應符合現行建筑節能設計國家標準的有關規定;

    2 圍護結構的熱工指標還應符合現行建筑節能標準的有關規定。

5.1.2 空調建筑的外窗和透明屋頂的面積不宜過大,每個朝向的建筑窗墻面積比(包括透明幕墻)以及屋頂透明部分與屋頂總面積之比,應符合上述各項標準的有關規定。

5.1.3 夏熱冬冷地區、夏熱冬暖地區的公共建筑以及寒冷地區的大型公共建筑,外窗(包括透明幕墻)宜設置外部遮陽。外部遮陽的遮陽系數應符合《公共建筑節能設計標準》GB50189和現行地方標準的有關規定。

5.1.4 相對濕度大于等于80%的潮熱房間的圍護結構,應采取避免內表面和結構內部出現結露的措施。

5.1.5 舒適性空調區人員出入頻繁的外門應符合下列要求:

    1 宜設置門斗、旋轉門或彈簧門等,且外門應避開冬季最大頻率風向;當不可避免時,應采取設置熱風幕或冷熱風幕等防風滲透的措施,或在嚴寒、寒冷地區設置散熱器、立式風機盤管機組、地板輻射采暖等下部供熱設施;

    2 建筑外門應嚴密,當門兩側溫差大于或等于7℃時,應采用保溫門。

5.1.6 舒適性空調房間宜保持一定的正壓,正壓值宜取5~10Pa。醫院手術室及其附屬用房的正壓和負壓要求應符合《醫院潔凈手術部建筑技術規范》GB50333有關規定。


5.2 空調負荷計算

5.2.1 除在方案設計或初步設計階段可采用熱負荷和冷負荷指標進行必要的估算外,施工圖階段應對空調區進行冬季熱負荷和夏季逐項逐時冷負荷計算。

5.2.2 空調區的夏季計算得熱量,應根據下列各項確定:

    1 圍護結構傳入太陽輻射熱量;

    2 外窗進入的太陽輻射熱量;

    3 人體散熱量;

    4 照明散熱量;

    5 設備、器具、管道及其他內部熱源的散熱量;

    6 食品或物料的散熱量;

    7 滲透空氣帶入的熱量;

    8 伴隨各種散濕過程產生的潛熱量。

5.2.3 空調區的夏季冷負荷,應根據各項得熱量的種類和性質以及空調區的蓄熱特性,分別進行計算。

    1 下列各項得熱量形成的冷負荷,應按不穩定傳熱方法進行計算:

    1)通過圍護結構進入的非穩態傳熱量;

    2)透過外窗進入的太陽輻射熱量;

    3)人體散熱量;

    4)非全天使用的設備和照明散熱量。

不應將上述得熱量的逐時值直接作為各相應時刻冷負荷的即時值。

    2 下列各項得熱量形成的冷負荷,可按穩定傳熱方法進行計算:

    1)室溫允許波動范圍≥±1℃的舒適性空調區,通過非輕型外墻進入的傳熱量;

    2)空調區與鄰室的夏季溫差>3℃時,通過隔墻、樓板等內圍護結構進入的傳熱量;

    3)人員密集場所、間歇供冷場所的人體散熱量;

    4)全天使用的照明散熱量、間歇供冷空調場所的照明和設備散熱量;

    5)新風帶來的熱量。

5.2.4 空調區的夏季冷負荷,應按各項逐時冷負荷的綜合最大值確定。

空調系統的夏季冷負荷,應根據所服務區的同時使用情況、空調系統的類型及調節方式,按各空調區逐時冷負荷的綜合最大值或各空調區夏季冷負荷的累計修值確定,并應計入各項有關的附加冷負荷。

    1 應按下列規定確定空調房間的夏季冷負荷:

    1)舒適性空調區,夏季可不計算通過地面傳熱形成的冷負荷;工藝性空調區有外墻時,宜計算距外墻2m范圍內地面傳熱形成的冷負荷;

    2)計算人體、照明和設備等冷負荷時,應考慮人員的群集系數、同時使用系數、設備功率系數和通風保溫系數等;

    3)一般空調房間應以房間逐時冷負荷的綜合最大值作為房間冷負荷;

    4)高大空間采用分層空調時,可按全室空調逐時冷負荷的綜合最大值乘以小于1的經驗系數,作為空調區的冷負荷。

    2 空調系統的夏季冷負荷應包括以下各項,并應按下列要求確定:

    1)空調系統所服務的空調區的夏季總冷負荷,設有溫度自控時,宜按所有空調房間作為一個整體空間進行逐時冷負荷計算所得的綜合最大小時冷負荷確定;

    2)新風冷負荷應按最小風量標準和夏季室外空調計算干、濕球溫度確定;

    3)空氣處理過程中產生冷熱抵消現象引起的冷負荷;

    4)空氣通過風機、風管和溫升引起的冷負荷,當回風管敷設在非空調空間時,應考慮漏入風量對回風參數的影響;

    5)風管漏風引起的附加冷負荷;

    6)在確定空調系統的夏季冷負荷時,應考慮各空調房間在使用時間上的不同,采用小于1的同時使用系數。

3 空調冷源的容量應為空調系統的夏季冷負荷與冷水通過水泵、管道、水箱等部件的溫升引起的附加冷負荷之和。

5.2.5 空氣通過風機時的溫升可按以下公式(5.2.5)計算:

式中△t——空氣通過風機后的溫升(℃);

      L——風機的風量(m3/h);

      H——風機的全壓(Pa);

     η——電動機安裝位置的修正系數,當電動機安裝在氣流內時,η=1;當電動機安裝在氣流外時,η=η2;

    η2——電動機效率。

當電動機的效率η2=0.85(0.8~0.9)時,△t可按表5.2.5確定。

注:1 若求空氣通過風機所增加的顯熱冷負荷百分率時,可將上表所查的△t值除以送風溫差(送風溫度與空調房間內空氣溫度之差值)。   

    2 表中的溫升,僅考慮了風機運行時機械能轉變為熱能的部分,未計入機殼傳熱導致的冷量損耗。

5.2.6 一般空調系統送回風管(不包括低溫送風管道)的溫升可如下估算確定:

    1 空氣通過無絕熱層的方形薄鋼板風管的溫升或溫降可參考表5.2.6-1;

    2 有絕熱層的方形薄鋼板風管,其溫升或溫降可參考表5.2.6-2;

   3 風管形狀修正系數見表5.2.6-3。

5.2.7 送風管漏風引起的冷量損失可按下列附加率估算:

      風管長度大于20m    10%

      風管長度10~20m     5%

      風管長度小于10m    不計

注:1 附加率的計算基數為與該風管相連的空氣處理機組的計算負荷。

    2 送回風管均在空調空間內時,不計此項。

    3 風道阻力計算不計此項。

    4 漏風的附加率還應加到空氣冷卻器和空氣加熱器的處理能力、加濕器加濕量的計算中,以及送風機的風量中。

5.2.8 冷水通過水泵后的溫升和因此而引起的冷負荷附加率可按表5.2.8-1和表5.2.8-2估算。

5.2.9 傳入有絕熱層冷水(7/12℃)管道的熱量引起的溫升及冷負荷附加,可按表5.2.9-1和表5.2.9-2數值概略估算。

5.2.10 冷水箱溫升引起的冷量損失計算,可根據水箱保溫情況、水箱間的環境溫度、水箱內冷水的平均溫度,按穩定傳熱進行估算。

5.2.11 空調的夏季計算散濕量,應根據下列各項確定:

    1 人體散濕量;

    2 滲透空氣帶入的濕量;

    3 化學反應過程的散濕量(一般民用建筑不計算此項);

    4 各種潮濕表面、液面或液流的散濕量;

    5 食品或氣體物料的散濕量;

    6 設備的散濕量;

    7 地下建筑圍護結構的散濕量;

確定散濕量時,應根據散濕源的種類,分別選用適宜的人員群集系數、同時使用系數以及通風系數。

5.2.12 空調系統的冬季熱負荷,應根據下列各項確定:

    1 通過圍護結構的傳熱量;

    2 由于室外空氣侵入而散失的熱量;

    3 加熱新風所需的熱量。

以上各項均可按穩定傳熱計算,室外計算溫度應采用冬季空調計算溫度,計算方法詳見第2章。

5.2.13 當建筑物有同內外分區時,建筑物內區的冬季冷負荷宜按下列原則確定:

    1 當建筑物內外區有隔墻分隔時,室內照明功率、人員數量、設備功率等宜與夏季取值相同;

    2 當建筑物內外區無隔墻分隔時,室內照明功率、人員數量、設備功率等的取值宜比夏季有所減少,并應根據內區面積、送風方式等因素綜合確定。

5.2.14 下列情況宜采用計算機模擬軟件進行全年動態負荷計算:

    1 需要對空調方案進行能耗和投資等經濟分析時;

    2 利用熱回收裝置回收冷熱量、利用室外新風作冷源來調節室內負荷、冬季利用冷卻塔提供空調冷水等節能措施而需要計算節能效果時;

    3 采用蓄冷蓄熱裝置,需要確定裝置的容量時。


5.3 空調系統的劃分、選擇與設計

5.3.1 屬下列情況之一者,宜分別設置空調系統:

    1 使用時間不同的空調區:

    2 溫濕度基數和允許波動范圍不同的空調區;

    3 對空氣的潔凈要求不同的空調區;當必須為同一個系統時,潔凈度要求高的區域應作局部處理;

    4 噪聲標準要求不同的空調區,以及有消聲要求和產生噪聲的空調區;當必須劃分為同一系統時,應作局部處理;

    5 在同一時段需分別供熱和供冷的空調區;

    6 空氣中肯有易燃易爆物質的區域,空調風系統應獨立設置。

5.3.2 空調區中存在較大需常年供冷的區域時,應根據房間進深、朝向、分隔等劃分需常年供冷的區域和夏季供冷冬季供熱的區域,并分別設置空調系統或末端裝置。

5.3.3 空調系統的形式宜經過技術經濟比較后按下列原則選擇:

    1 全空氣定風量空調系統適用于下列空調區域:

    1) 要求溫濕度波動范圍??;

    2) 潔凈度標準高〔例如凈化房間、醫院手術室等〕;

    3) 消聲標準高(倒如擂音室等);

    4) 空調房間較大或室內人員較多,能設置獨立的空調系統(例如商場、影劇院、展覽廳、餐廳、多功能廳、體肓館等;當各房間溫濕度參數、潔凈度要求、使用時間、負荷變化等基本一致時,可合用空調系統。人員密集場所單臺空氣處理機組風量較大時,風機宜采用變速控制。

注:人員密集場所停留人數變化較大,采用變速風機節能效果較明顯。若采用雙速風機進行簡單的手動轉換。運行時仍為定風量變風溫維持室內溫度恒定。也可采用變頻風機. 并改為送風溫度基本不變, 整體改變送風機風量維持房間溫度恒定。為了與本條2款各房間設置變風量末端裝置的變風量系統區別,仍在“定風量系統”的1款中敘述。

    2 同一個全空氣空調系統中,各空調區負荷變化較大、低負荷運行時間較長,且需要分別調節室內溫度,衛生標準要求較高的建筑、如高檔寫字樓和用途多變的其他建筑物, 尤其是需全年送冷的空調區域等,可采用有變風量末端裝置的全空氣變風空調系統。

    3 空調房間較多、房間內的人員密度不大,建筑層高較低,各房間溫度需單獨調節時,可采用風機盤管加新風系統。廚房等空氣中含有較多油煙的房間,不宜采用風機盤管。

    4 全空氣變風量系統或采用溫濕度獨立控制的直流式新風系統等送風溫度恒定的空調系統,有低溫冷媒可利用時,可采用低溫送風空調系統。對要求保持較高空氣濕度或需要較大換氣量的房間,不應采用低溫送風系統。

    5 各房間或區域負荷特性相差較大,并要求溫度單獨調節的辦公、商業等建筑,如有較大需全年供冷的區域,在冬季或過渡季節需同時供冷與供熱,且所需供冷量較大時,可采用水環式水源熱泵空調系統。

    6 空調房間或區域數量多、同時使用率較低,各區域要求溫度獨立控制,并具備設置室外機條件的中小型空調系統,可采用變制冷劑流量多聯分體式空調系統。變制冷劑流量多聯分體式空調系統不宜用于振動較大或產生大量油污蒸氣的場所。

    7 下列情況應采用直流式(全新風)空調系統:

      1)衛生或工藝要求采用直流式 (全新風〕空調系統;

      2)夏季空調系統的回風焓值高于室外空氣焓值;

      3)空調區排風大于按負荷計算出的送風量;

      4)室內散發有害物質,及防火防爆等要求不允許空氣循環使用。

    8 下列情況可采用分散設置、有獨立冷源的單元式空調機組:

      1)小型獨立建筑物;

      2)建筑物內面積較小、布置分散的空調房間;

      3)設有集中冷源的建筑物中,少數因使用溫度或使用時間要求不一致的房間;

      4)住宅等。

5.3.4 空調系統的新風、回風和排風設計應符合下列原則:

    1 除冬季利用新風作為全年供冷區域的冷源,以及5.3.3條7款的情況外,冬夏季應采用最小新風量。最小新風量的確定應符合1.2節的要求。

    2 全空氣空調系統應符告下列要求:

    1) 除了溫濕度波動范圍或潔凈度要求嚴格的房間外,應充分利用室外新風做冷源,根據室外焓值(或溫度)變化改變新回風比,直至全新風直流運行;

    2)人員密度較大且變化較大的房間,在采用最小設計新風量時,宜采用新風需求控制,根據室內CO2濃度檢測值增加或減少新風量,在C02濃度符合衛生標準的前提下減少新風冷熱負荷;當人員密度隨時段有規律變化時,可采用按時段對新風量進行控制;

    3)人員密集、送風量較大且最小新風比≥50%時,可設置空氣-空氣能量回收裝置的直流式空調系統。

    3 各房間采用風機盤管等空氣循環空調末端設備時,集中送新風的直流系統應符合下列要求:

    1) 新風宜直接送入室內;

    2) 新風機組和新風管應滿足在各季節需采用不同新風量的要求;

    3) 設有機械排風時,宜設置新風排風熱回收裝置。

    4 新風量較大且密閉性較好,或過渡季節使用大量新風的空調區,應有排風出路;采用機械排風時應使排風量適應新風量的變化。

5.3.5 全空氣空調系統的設計應符合下列原則:

    1 空調送風應采用單風道系統;

    2 除了溫濕度波動范圍要求嚴格的房間外,不宜在同一空氣處理系統中,同時有加熱和冷卻過程;

    3 濕度控制要求不嚴格的房間,當送風量大于用負荷和允許送風溫差計算出的風量,以及采用下送風方式的空調風系統時,可采用避免再熱損失的二次回風系統。

5.3.6 風機盤管加新風系統,應按下列原則進行冷負荷分配和選擇風機盤管:

    1 夏季濕度較大地區的一般房間,新風宜處理到與室內等濕的狀態,負擔新風冷負荷和濕負荷,以及部分房間顯冷負苘;

    2 醫院門診,病房等衛生標準較高的空調區,在空調冷水供水溫度可能的條件下,新風機組除負擔新風冷負荷和濕負荷外,還宜負擔部分室內冷負菏、部分或全部室內濕負菏; 風機盤管宜干工況運行,改善衛生條件;低溫新風系統的設計可參照5.12節的要求;

    3 風機盤管機組宜按中檔轉速下的供冷(供熱)量選用。

5.3.7 采用全空氣空調系統的有防凍要求的房間, 宜考慮值班空調或采暖, 使室內在全空氣系統不運行時維持必要的溫度。


5.4 空調房間氣流組織與送風量

5.4.1 空調房間的氣流組織設計,應符合下列要求:

    1 應進行必要的氣流組織計算;

    2 滿足室內設計溫濕度及其精度、人員活動區的允許氣流速度、室內噪聲標準和室內空氣質量等要求;

    3 與建筑裝修有較好的結合;

    4 氣流應均勻分布,避免產生短路和死角。

5.4.2 空調區內人員主要活動區的氣流速度或參考表5.4.2-1和5.4.2-2的規定。

5.4.3 上部送風形式,宜按下列原則確定:

    1 一般房間宜采用百葉風口或條縫型風口從單側或雙側送風,射流宜貼附;

    2 房間的上部空間有條件時,宜采用貼附射流的散流器送風;層高較高時,可采用直片式散流器送風;

    3 會堂、體育館、影劇院等高大空間,宜采用噴口或旋流風口送風;

    4 區域溫差和人員活動區風速要求嚴格、單位面積風量較大、室溫允許波動范圍較小的空調房間,宜采用孔板下送風方式;

    5 演播室等室內余熱量大的高大空間,宜采用可伸縮的圓筒形風口下送風方式;

    6 高度≥10m且體積>10000m3的高大建筑空間,如上部無溫度要求,宜采用分層空調;送風宜采用側送,回風口在同側下部。

5.4.4 采用貼附側送風方式時,應符合下列要求:

    1 送風口上緣離吊頂距離較大時,送風口應設置向上傾斜10°~20°的導流片;

    2 送風口應設置使射流不致左右偏斜的導流片;

    3 射流途中不得有阻擋物。

5.4.5 采用散流器貼附頂送風方式時,應符合下列要求:

    1 應根據空調房間吊頂高度、允許噪聲值等確定散流器允許的最大喉部送風速度,以及散流器的型式和數量;

    2 吊頂上部應有安裝風管和散流器風量調節閥的足夠高度;

    3 布置散流器的平面位置時,應大利于送風氣流對周圍空氣的誘導,避免產生死角,射流途中不得有阻擋物。

5.4.6 采用孔板下送風方式時,應符合下列要求:

    1 孔板上部穩壓層的高度應經計算確定,且凈高不應小于0.2m;

    2 向穩壓層內送風的速度宜采用3~5m/s;當送風射程小于4m時,穩壓層內可不設送風分布支管;在進風口處宜裝設防止送風氣流直接吹向孔板的導流片或擋板;

    3 孔板布置應與室內局部熱源的分布相適應;

    4 利用吊頂上部空間做靜壓箱,在吊頂上直接設孔板或風口時,吊頂四周及頂部圍護結構應保溫和密封,且不應大面積采用這種送風方式。

5.4.7 采用噴口送風方式時,應符合下列要求:

    1 噴口送風的射程和速度、噴口直徑及數量、噴口的安裝高度,應根據空調區高度和回流區的分布位置等因素通過計算確定;

    2 應使人員活動區處于射流的回流區;

    3 兼任熱風采暖時,應具有改變射流出口角度的可能性。

5.4.8 分層空調的氣流組織設計,應符合下列要求:

    1 空調區宜采用噴口側送,側送噴口高度宜距地4~5m;當空調區跨度大于25m時,宜采用雙側送風,回風口宜布置在送風口的同側下方;

    2 側送多股平行射流應互相搭接;當采用雙側噴口對送時,其射程可按兩側噴口中點距離的90%計算;

    3 應盡量減少非空調區向空調區的熱轉移,必要時,可在非空調區設置送、排風裝置。例如公共建筑的中庭等高大空間應能利用自然通風排除上部高溫空氣,必要時設置機械排風裝置。

5.4.9 下部送風方式應按下列原則選擇:

    1 在高大房間中人員不長期停留的區域,例如文體建筑的高大休息廳廊等,可采用地板下送風方式;

    2 有大面積玻璃外墻的冬、夏使用游泳館,宜采用沿外墻地面或窗臺向上送風的方式;

    3 人員長期停的區域在滿足下列條件時,可采用置換通風方式:

      1)熱源以人員、設備(計算機、復印機等)、燈光為主,且人員密度變化不大,人員活動量較輕,顯熱負荷不宜超過120W/㎡;

      2)污染源與熱源位置相近,濃度不大且穩定;

      3)房間(空間)的凈高宜大于2.4m;

      4)全年送冷的空調區域。

注:置換通風為下部送風的一種特例,其機理是送入的冷空氣層依靠熱浮升力的作用上升帶走熱濕負荷和污染物,而非依靠風速產生送風射程,因此只適用于全年送冷的區域;當送入熱風或送風速度較大時,便不再屬于置換通風范疇,為一般下部送風。

5.4.10 下部送風方式的設計,應符合下列要求:

    1 人員活動區域的送風速度應低于上送風方式,可參照表5.4.11-1確定;

    2 人員長期停留的區域采用置換通風方式時,人腳踝處風速不宜超過0.2m/s;

    3 人員活動區域的送風溫差應小于上送風方式,且宜滿足5.4.16的要求;

    4 置換通風方式的人員頭腳處空氣溫差,不應大于3℃。

5.4.11 送風口的出口風速,應根據建筑物的使用性質、對噪聲的要求、送風口形式及安裝高度和位置等確定,可參照表5.4.11-1及5.4.11-2的數值。

 

5.4.12 回風口和排風口的位置,應根據對人員活動區域的影響、冬夏季工況及空調房間的凈高等因素確定,且應符合下列要求:

    1 不應設在送風射流區和人員經常停留的地方;采用側送時,回風口宜設在送風口的同側下方;

    2 房間高度較大且冬季送熱風時,或采用孔板送風和散流器向下送風時,回風口宜設在房間下部;

    3 以夏季送冷風為主的空調區域,當采用頂部送回風方式時,頂部回風口宜與燈具相結合;

    4 建筑頂層、或吊頂上部存在較大發熱量、或吊頂空間較大時,不宜直接從吊頂回風;

    5 有走廊的多間空調房間,有條件時,可采用走廊回風,但走廊斷面風速不宜過大;

    6 采用置換通風方式時,回風口應置于活動區高度以上,排風口應高于回風口。

5.4.13 回風口的風速,可按表5.4.13選用;當房間內噪聲標準要求較高時,回風口風速應適當降低。

5.4.14 有空調系統和機械排風系統的建筑物,其送風口、回風口和排風口的設置應有利于維持房間內所需要的空氣相對靜壓值:

    1 除醫院傳染病房等有特殊要求的房間外,建筑物內的空調房間應維持正壓;

    2 建筑物內的廁所,盥洗間及散發氣味、有害氣體或溫度較高的設備用房等應維持負壓;

    3 餐廳的前廳應維持正壓,廚房應維持負壓,餐廳內的空氣壓力應處于前廳和廚房之間。

5.4.15 醫院潔凈手術室的氣流組織應遵守《醫院潔凈手術部建筑技術規范》GB50333的有關規定。

5.4.16 空調房間夏季總送風量,應能消除室內最大余熱和余濕,按室內最大冷負荷及送風焓差確定。在滿足舒適的條件下,應盡量加大夏季送風焓差,但送風溫差宜符合下列要求:

    1 送風口高度>5m,送風溫差宜≤15℃;

    2 2m<送風口高度≤5m時,送風溫差宜≤10℃;

    3 送風口高度≤2m時,送風溫差宜≤6℃;

    4 下列情況下的送風溫差應經計算確定:

    1)送風口高度>10m;

    2)人員活動區處在下送氣流擴散區;

    3)采用置換通風方式。

5.4.17 舒適性空調系統的新風量和新風比,應按下列要求確定:

    1 新風量應不小于下列兩項中的較大值:

    1)按本措施第1.2.3條規定的人員設計新風量;

    2)補償排風和保持室內壓力所需新風量。保持正壓所需風量,宜按縫隙法計算,可參照表5.4.17估算確定。

    2 全空氣空調系統必須服務于不同新風比的多個空調區域時,不應采用新風比最大區域的數值作為系統的總新風比。系統的新風量應按下列公式確定:

式中  Y——修正后的系統新風量在送風量中的比例;

    Vot——修正后的總新風量(m3/h);

    Vst——總送風量,即系統中所有房間送風量之和(m3/h);

      X——未修正的系統新風量在送風量中的比例;

    Von——系統中所有房間的新風量之和(m3/h);

      Z——需求最大的房間的新風比;

    Voc——需求最大的房間的新風量(m3/h);

    Vsc——需求最大的房間的送風量(m3/h);

5.5 空氣處理

5.5.1 除采用直接蒸發式空氣冷卻器進行空氣冷卻的空調系統外,集中空調系統宜采用水冷式空氣冷卻器,必要時可采用淋水室或帶淋水的空氣冷卻器處理空氣。低溫送風空調系統應符合5.12節的要求,一般常溫送風空調系統應符合下列要求:

    1 空氣與冷媒應逆向流動;

    2 冷媒進口溫度應比空氣的出口干球溫度至少低3.5℃;

    3 冷媒的溫升宜取5~10℃,其流速宜取0.6~1.5m/s;

    4 空氣通過冷卻器的迎風面質量流速宜采用2.5~3.5kg/(㎡·s);當大于3.0kg/(㎡·s)時,應在空氣冷卻器后設擋水板;

    5 醫院手術室潔凈空調系統中,空氣冷卻器的迎風風速不應大于2m/s。

5.5.2 集中空調系統的熱媒應采用熱水。當某些房間的溫濕度需要單獨控制,室內溫度的允許波動范圍小于±1.0℃時,調節室溫的二次加熱設備可采用電加熱器。

5.5.3 兩管制空調水系統空氣處理機組的空氣加熱器和空氣冷卻器可以合用,但應分別計算各自所需換熱面積,并取其大值。當加熱過程與冷卻過程的水量或所需換熱面積相差很大時,宜按5.5.4條分別設置空氣加熱器、冷卻器和調節閥。

5.5.4 寒冷和嚴寒地區冬季使用的集中空調系統及新風系統的熱水空氣加熱器,應采取防凍?;ご朧?,必要時可采用下列方法:

    1 設置熱媒溫度達到下限時自動關閉風機的控制環節;新風入口密閉調節閥的啟閉與風機的開停聯鎖。

    2 當空氣處理機組的空氣加熱器設有水路電動調節閥時,宜采取下列措施:

    1)設置熱水閥先于風機和風閥開啟,后于風機和風閥關閉的聯鎖裝置;

    2)設熱水調節閥最小開充限制,并在空氣加熱器出水溫度達下限時開大熱水調節閥;

    3)兩管制水系統當冷卻和加熱水流量相關懸殊時,宜根據冷熱水流量分別設置冷水調節閥和熱水調節閥。

    3 必要時可采取下列保證換熱盤管流速的措施:

    1)當兩管制水系統冷卻和加熱水流量相關懸殊時,可根據冷熱量分別設置換熱盤管,或設置兩組冷卻器盤管并聯使用,冬季使用靠近進風側的一組盤管作為加熱盤管;

    2)設置末端循環小水泵;

    3)設置空氣預熱器,預熱器水路上不設自動調節閥。

5.5.5 高層建筑空調系統采用的水冷式空氣冷卻器、熱水式空氣加熱器和預熱器等設備的允許承壓能力,必須大于所在位置的工作壓力。

5.5.6 舒適性空調系統的新風和回風,應經過濾處理,且宜符合下列要求:

    1 不宜采用油過濾器;

    2 衛生標準較高時,宜設置粗效過濾器和中效過濾器等,進行兩級過濾處理;

    3 過濾器應能方便地拆裝和更換;

    4 宜裝過濾器阻力檢測、報警裝置;

    5 空氣過濾器阻力應滿足下列要求:

    1)粗效過濾器(粒徑≥5.0μm,效率:80%>E>20%):初阻力≤50Pa,終阻力≤100Pa;

    2)中效過濾器(粒徑≥1.0μm,效率:70%>E>20%):初阻力≤80Pa,終阻力≤160Pa;

    3)應按終阻力計算過濾器阻力。

5.5.7 醫院潔凈手術室空氣凈化裝置應符合下列要求:

    1 送風系統應至少設三級空氣過濾;每一級宜設置在新風口,每二級應設置在系統的正壓段,每三級應設置在送風末端或附近;

    2 末級凈化設施不得采用靜電空氣凈化裝置;

    3 回風口必須設過濾器;

    4 凈化空調系統中的空氣處理部件、材料等要求應遵守《醫院潔凈手術部建筑技術規范》GB50333的有關規定。

5.5.8 對冬季有濕度要求的房間,空調系統應設置加濕裝置。

    1 當有蒸汽可利用時,應首先選用干蒸汽加濕器;醫院潔凈手術室凈化空調系統宜采用以蒸汽為熱源,間接加熱純凈水產生干蒸汽。

    2 無蒸汽汽源,但對濕度及控制精度要求嚴格時,可通過經濟比較采用電極式或電熱式蒸汽加濕器。

    3 空氣濕度及其控制精度要求不高時可采用高壓噴霧加濕器。

    4 對濕度控制精度要求不高且經濟條件許可時,可以采用濕膜加濕器或高壓微霧加濕裝置。

    5 小型空調系統可以采用超聲波加濕器,且宜使用純水。

    6 醫院等衛生要求較高的空調系統不應采用循環高壓噴霧加濕器和濕膜加濕器。

    7 加濕器供水水質應達到生活飲用水衛生標準。

注:1 蒸汽加濕器沒有對被加濕空氣的濕度飽和率的要求,加濕效率接近100%,加濕效果和衛生條件最好。

    2 電蒸汽加濕器可實現加濕量的連續調節,控制精度較高;但用電量大,一次投資和運行費用都較高。電極式蒸汽加濕器一般比電熱式蒸汽加濕器價格低,但采用硬度較高的自來水時需經常更換電極。有自動除垢裝置電熱式蒸汽加濕器價格較高,但使用時間相對較長。

    3 高壓噴霧加濕器價格便宜,但要求被加濕的空氣濕度飽和率≤50%,且加濕效率較低。例如北京地區在設計條件下要求送入室內20℃的新風時,相對濕度只能處理到30%以下;當新風被處理到20%時,加濕效率僅有33%,66%的水將被排除。因此當送風濕度要求較高時,不能采用高壓噴霧加濕器;加濕水直流時,如不作為中水等回收利用,不符合節水原則。

    4 濕膜加濕器價格較貴,水質硬度較高時易硬化降低壽命;加濕空氣所需的濕度飽和率在80%以下時,均可以采用,應按濕度飽和率選擇濕膜厚度;其加效率也較低,一般為30%~50%,水直流時也宜回收利用。無論是直流還是循環使用,含水狀態的加濕??橐撞⑸?,因此應有相應的對策。

    5 高壓微霧加濕設備通過高壓柱塞泵將水加壓并傳送到噴嘴,以3~15μm的微霧向空氣加濕,加濕效率可達80%以上,但價格很貴。

    6 超聲波加濕器使用純水是為了防白粉。

    7 濕度飽和率——其數值為:(空氣加濕前干球溫度-加濕后干球溫度)/(加濕前干球溫度-加濕后空氣濕球溫度),其物理概念為:等焓加濕過程中,空氣加濕到所需濕度的含濕量增值,占空氣加濕到飽和狀態(φ=100%)的含濕量增值的比率。

    8 加濕效率——空氣吸收的水量/加濕器給水量,應通過產品的實驗曲線查取。

5.5.9 采用干蒸汽加濕器時應符合下列設計要求:

    1 應根據產品要求對高壓蒸汽進行減壓;

    2 加濕器入口應設過濾器;

    3 應采用逆噴方式;

    4 應設置凝結水的排放、回收裝置。

5.5.10 采用電極式或電熱式蒸汽加濕器時應符合下列要求:

    1 電極式蒸汽加濕器不得使用純水;

    2 電熱式蒸汽加濕器宜采用純水,使用自來水時宜選擇有自動除垢裝置的產品;

    3 應根據產品的要求確定是否使用軟水。

注:電極式加濕器如采用軟化水,當NA+濃度過高時易產生泡沫,有可能影響水位和加濕量的控制精度;電熱加濕器也有類似問題;因此對水質軟化的要求應根據產品的要求確定。

5.5.11 采用高壓噴霧加濕器時就符合下列要求:

    1 采用直排水加濕時,排水宜回收利用;

    2 用循環噴霧加濕時,應選用有滅菌措施的產品;

    3 加濕段應具有滿足產品要求的蒸發吸收距離;

    4 應根據產品要求確定是否設擋水板。

5.5.12 采用濕膜加濕器時應符合下列設計要求:

    1 應根據產品要求確定迎面風速;

    2 宜采用軟水;

    3 采用直流水加濕時,排水宜回收利用;

    4 應選擇有滅菌措施的產品,且應定期清洗。

5.5.13 采用高壓微霧加濕裝置時應符合下列要求:

    1 應采用軟水;

    2 一臺高壓微霧加濕主機服務的區域或空氣處理機組數量按產品要求確定;

    3 選用的主機供水量和噴嘴出霧量不應小于所需總加濕量的1.25倍;

    4 在空氣處理機級加濕段加濕應采用專用微霧擋水板,并應設置排水裝置。

5.5.14 空氣加濕設計還應符合下列要求:

    1 冬季加濕量應經計算確定,舒適性空調系統可忽略室內散濕量,按室內外空氣的含濕量差和新風量進行計算;

    2 應在加熱后進行加濕;

    3 采用空氣處理機組時,宜設置加濕段,不宜在風管中加濕。


5.6 空氣輸送、空調機房與管道層

5.6.1 全空氣空調系統符合下列情況之一時,宜設回風機:

    1 新風量需連續變化、其他排風方式不能適應風量變化要求;

    2 回風系統阻力較大,設置回風技術,經濟合理。

5.6.2 設置回風機的空調系統,其新風口和排風口應按最大風量設置,新回風混合室的新風入口,應全年處于負壓狀態。

5.6.3 空調風系統應設置下列調節裝置:

    1 風系統各支路應設置調節風量的手動調節閥,可采用多葉調節閥等。

    2 送風口宜設調節裝置,要求不高時可采用雙層百葉風口。

3 空氣處理機組的新風入口、回風入口和排風入口處,應設置具有開閉和調節功能的密閉對開式多葉調節閥,當需頻率改變閥門開度時,應采用電動對開式多葉調節閥。

5.6.4 空調系統風機的單位風量耗功率應按下式計算,并不應大于表5.6.4的規定。

式中  Ws——單位風量耗功率[W/(m3/h)];

       P——風機全壓值(Pa);

     η1——包含風機、電機及傳動效率在內的總效率(%)。

注:1 普通機械通風系統中不包括廚房等需要特定過濾裝置的通風系統。

     2 嚴寒地區增設預熱盤管時,單位風量耗功率過增加0.035[W/(m3/h)]。

     3 低溫送風空氣處理機組單位風量耗功率增加可參照上述數值》

     4 當空氣處理機組內采用濕膜加濕時,單位風量耗功率可增加0.053[W/(m3/h)]。

5.6.5 空調風系統應采取以下減少風機耗功率的措施:

    1 宜合理布置和劃分風系統的服務區域,風道作用半徑不宜過大;高層民用建筑在其層高允許的情況下,宜分層設置空調系統;當需要在垂直方向設置空調系統(如新風系統)時,應符合4.12.2的防火要求;當符合4.12.2要求,層數不受限制時,每個系統所轄層數也不宜超過10層;

    2 風道設計與連接應符合4.6節的要求;

    3 風管內風速不應過大,可根據空調區域的噪聲要求按9.1.5的規定確定;

    4 應合理選用空調通風系統的風機;

      1)風機壓頭和空氣處理機組機外余壓應計算確定,不應選擇過大;

      2)應采用高效率的風機和電機;

      3)有條件時宜優先選用直聯驅動的風機。

5.6.6 空調機房不宜作為空調系統的靜壓使用,當條件所限必須作為靜壓室時,應符合下列要求:

    1 不應作設備送風側的靜壓室;

    2 空調機房應有較好的隔聲和密閉性,當與室外相鄰時,應有較好的保溫措施;

    3 應考慮設備發熱量、機房圍護結構冷負荷和其他熱量引起的回風溫升。

5.6.7 空調機房應符合下列要求:

    1 空調機房宜鄰近所服務的空調區;

    2 空調機房的面積和凈高應根據系統負荷、設備大小確定,應保證有適當的操作空間、檢修通道和設備吊裝空間;

    3 無窗的空調機房,宜有通風措施;

    4 空調機房不宜與空調房間共用一個出入口,機房應根據鄰近房間的噪聲和振動要求,采取相應的隔聲、吸聲措施;通風等轉動設備應設減振裝置;

    5 空調機房的外門和窗應向外開啟;大型空調機房應有單獨的外門及搬運設備的出入口;設備構件過大不能由門出入時,應預留安裝孔洞;

    6 空氣處理設備(不包括風機盤管等小型設備)不宜安裝在空調房間內;

    7 空調機房內應考慮排水設施。

5.6.8 空調管道或與其他管道共同敷設于管道層時,管道層應符合下列要求:

    1 凈高不應低于1.8m;當管道層內有結構梁時,梁下凈高不應低于1.2m;層高≤2.2m的管道層內不宜安裝空氣處理機組及其他需要經常維修的空調通風設備;

    2 應設置人工照明,宜有自然通風;

    3 隔墻上安裝各種管道后,人行通道凈寬不應小于0.7m,凈高不應低于1.2m;

    4 應考慮排水設施。


5.7 空調冷熱水系統的形式與分區

5.7.1 除設蓄冷蓄熱水池等直接供冷供熱的蓄能系統及用噴水室處理空氣的開式系統外,空調水系統宜采用以膨脹水箱或其他設備定壓的閉式循環系統。用噴水室處理空氣的開式系統應設蓄水箱,蓄水箱的水量宜按系統循環水量的5%~10%確定。

5.7.2 空調冷熱水系統的制式,應符合下列原則:

    1 當建筑物所有區域只要求按季節同時進行供冷和供熱轉換時,應采用兩管制水系統;

    2 當建筑物內一部分區域的空調系統需全年供應空調冷水、基它區域僅要求按季節進行供冷和供熱轉換時,可采用分區兩管制水系統;內外區集中送新風的風機盤管加新風系統的分區兩管制系統形式可參考圖5.7.2;

    3 當空調水系統的供冷和供熱工況轉換頻率或需同時使用時,宜采用四管制水系統。

5.7.3 空調冷熱水系統的設備配置形式和調節方式,應經技術經濟比較后確定。

    1 水溫要求一致且各區域管路壓力損失相差不大的中小型工程,可采用冷源側定流量、負荷側變流量的一次泵系統(簡稱一次泵系統),見圖5.7.3-1。

    2 負荷側系統較大、阻力較大時,宜采用在冷源側和負荷側分別設置一級泵(定流量)和二級泵(變流量)的二次泵系統;當各區域管路阻力相關懸殊(超過0.05MPa)或各系統水溫要求不同時,宜按區域或按系統分別設置二級泵,見圖5.7.3-2。

    3 具有較大節能潛力的空調系統,在確保設備的適應性、控制方案和運行管理可靠的前提下,可采用冷源側和負荷側均變流量的一次泵(變頻)變流量水系統,見圖5.7.3-3。

    4 采用換熱器加熱或冷卻的空調熱水或冷水系統,其負荷側二次水應采用二次泵變頻調節的變流量系統,見圖5.7.3-4。

注:1 本節二次泵系統專指冷源側和負荷側各級水泵直接串聯的空調冷水系統。為與采用換熱器間接連接的水系統區別,本節將直接串聯連接的冷源側和負荷側水泵分別稱為一級泵和二級泵,將間接連接的換熱器前、后一次水循環泵和二次水循環泵分別簡稱為一次泵和二次泵。

    2 本節對電動控制的兩通閥門的稱謂:除注明者外,“電動兩通閥”包括雙位控制和連續調節閥門,其中連續調節閥門,按習慣特稱為“兩通調節閥”。

5.7.4 一次泵空調水系統設計應符合下列要求:

    1 末端空氣處理裝置的回水支管中宜設置電動兩通閥;

    2 當末端空氣處理裝置采用電動兩通閥時,應在冷熱源側和負荷側的集、分水器(或總供、回水管)之間設旁通管和電動兩通調節閥,旁通管和旁通閥的設計流量應取單臺最大冷水機組的額定流量,見圖5.7.3-1;

    3 冷水機組與冷水循環泵之間,宜采用一對一獨立接管的連接方式;機組數量較少時,宜在各組設備連接管之間設置互為備用的手動轉換閥,見圖5.7.4-1和5.7.4-2;

    4 冷水機組與冷水循環泵之間采取一對一連接有困難時,可采用共用集管的連接方式。當冷水泵停止運行時,應隔斷對應冷水機組的冷水通路;當采用集中自動控制系統時,每臺冷水機組的進水或出水管道上應設置與對應的冷水機組和水泵聯鎖開關的電動兩通閥(隔斷閥),見圖5.7.4-3。

5.7.5 二次泵空調水系統設計應符合下列要求:

    1 空調末端裝置的回水運管上應采用電動兩通閥;

    2 應在冷熱源側和負荷側的分、集水器(或總供、回水管)之間設平衡管(旁通管)或耦合管,旁通管不不設閥門,旁通管管徑不宜小于總供、回水管管徑,見圖5.7.3-2。

    3 一次泵與冷水機組之間的接管和轉換、控制閥門的設置應符合第5.7.4條每3、4款的要求;

    4 二次泵宜采用變頻調速泵。

5.7.6 一次泵)變頻)變流量空調冷水系統的設計應符合下列要求:

    1 空調末端裝置的回水支管上應采用電動兩通閥。

    2 冷水機組與冷水循環消耗配置可不一一對應,并應采用共用集管連接方式。冷水機組和冷水循環水泵的臺數變化及其運行與啟停,應分別獨立控制。

    3 冷水循環泵應采用變頻調速泵。

    4 冷水機組的進水或出水管道上應設置與冷水機組聯鎖開關的電動兩通閥(隔斷閥)。

    5 在總供、回水管之間應設旁通管和電動兩通調節閥,旁通管和旁通閥的設計流量應取單臺最大冷水機組允許的最小流量。

    6 系統流量變化范圍應按下列原則確定:

    1)應考慮蒸發器最大許可的水壓降和水流對蒸發器管束的侵蝕因素,確定冷水機組的最大流量;

    2)冷水機組的最小流量不應影響到蒸發器換熱效果和運行安全性

    7 冷水機組應按下列要求選擇和配置:

    1)宜選擇允許水流量變化范圍大、適應冷水流量快速變化(允許流量變化率大)的冷水機組;

    2)冷水機組應具有減少出水溫度波動的控制功能,例如:除根據出水溫度變化調節機組負荷的常規控制外,還具有根據冷水機組進水溫度變化來預測和補償空調負荷變化對出水溫度影響的前饋控制功能等;

    3)采用多臺冷水機組時,應選擇在設計流量下蒸發器水壓降相同或接近的冷水機組。

5.7.7 空調水系統的冷水機組、末端裝置及管路部件的工作壓力不應大于其承壓能力,必要時應采取相應的防超壓措施:

    1 設備、管件、管路承受的壓力應按系統運行時的壓力考慮;

    2 空調冷水泵宜安裝在冷水機組蒸發器的進水口側(水泵壓入式);當冷水機組進水口側承受的壓力大于所選冷水機組蒸發器的承壓能力,但系統靜水壓力在冷水機組蒸發器承壓能力以內,且末端空調設備和管件、管路等能夠承受系統壓力時,可將水泵安裝在冷水機組蒸發器的出水口側(水泵抽吸式),水系統豎向可不分區;

注:當空調冷水泵設在冷水機組蒸發器的出水口側,但定壓點設在進水口側時,如機組阻力較大,建筑和膨脹水箱高度較低,水泵入口有可能產生負壓。因此一般情況下空調冷水泵宜安裝在冷水機組蒸發器的進水口側。

    3 當系統靜水壓力大于標準型冷水機組的承壓能力(一般電壓縮式冷水機組為1.0MPa,吸收式冷水機組為0.8MPa)時,應選用工作壓力更高的設備,或經過經濟比較,采用豎向分區的閉式循環系統。

5.7.8 空調水系統的豎向分區可采用以下方式:

    1 高、低區冷熱源分開設置,并應符合下列要求:

    1)高、低區冷熱源設備都集中設置在地下機房時,市區系統應選擇承壓較高的設備及配件;

    2)市區冷熱源設備布置在中間設備層或頂層樓板上時,應妥善解決設備的消聲、隔振問題。

    2 高、低區采用同一冷熱源,在中間設備層內布置水一水換熱器供高區使用,應符合下列要求:

    1)高區二次空調冷水供水水溫宜高于一次水供水水溫1~1.5℃;

    2)高區二次空調熱水供水水溫宜低于一次水水溫2~3℃。

注:高區空氣處理機組或風機盤管應按二次水水溫進行選擇設計。

    3 高區的空調負荷較小或與低區的使用性質和使用時間不同時,可單獨設置冷熱源設備,例如采用自帶冷熱源的空調機組或風冷熱泵機組等。

5.7.9 空調冷熱水系統循環水泵的輸送能效比(ER),應符合下列規定:

    1 輸送能效比(ER)不應大于表5.7.9中規定的限值:

式中 H——水泵設計揚程(mH2O);

   △T——供回水溫差(℃)

    η——水泵在設計工作點的效率(%)。

注:1 表中的數據適用于獨立建筑物內的空調冷熱水系統,最遠環路總長度一般在200~500m范圍內。區域供冷(熱)管道或總長更長的水系統可參照執行。

    2 兩管制熱水管道數值不適用于采用直燃型溴化鋰吸收式冷(溫)水機組、空氣源熱泵、地源熱泵等作為熱源,供回水溫差小于10℃的系統。


5.8 空調冷熱水溫度、水力計算和管路平衡

5.8.1 舒適性空調的冷熱參數,應考慮對冷熱源裝置、末端設備、循環水泵功率的影響等因素確定,并應保證技術可靠、經濟合理,可按以下原則確定:

    1 空調冷水供回水溫差不應小于5℃;冷水機組直接供冷系統的空調冷水供回水溫度可按冷水機組空調額定工況取7/12℃;循環水泵功率較大的工程,宜適當降低供水溫度,加大供回水溫差,但應校核降低水溫對冷水機組性能系數和制冷量的影響;

    2 采用蓄冷裝置的供冷系統,空調冷水供水溫度應根據采用的蓄冷介質和蓄冷、取冷方式等參考表5.8.1確定;當采用冰蓄冷裝置能獲得較低的供水溫度時,應盡量加大供加水溫差;

    3 采用換熱器加熱空調熱水時,其空調熱水供水溫度宜采用60~65℃,供回水溫差不應小于10℃;

    4 采用直燃式冷(溫)水機組、空氣源熱泵、地源熱泵等作為熱源,供回水溫度和溫差應按設備要求確定;

    5 當空調冷水或熱水采用大溫差時,應校核流量減少對采用定型盤管和末端設備(如風機盤管等)傳熱系數和傳熱量的影響,所用的風機盤管機組的性能應經過測試。

5.8.2 空調系統的水流量可按下式計算:

    1 計算管段的水量應按下式計算:

式中 G——計算管段的水量(m3/h);

     Q——計算管段的空調負荷(kW);

   △t——供回水溫差(℃)。

    2 計算管段的水量可按所接空氣處理機組和風機盤管和額定流量的疊加值進行簡化計算,當其總水量達到與水泵流量相等時,干管水流量值不再增加。

5.8.3 空調冷水系統的阻力計算應符合下列規定:

    1 管道每米長摩擦阻力可按下式計算:

中 Hi——計算管段的比摩阻(kPa/m);

     dj——管道計算內徑(m);

     qs——設計秒流量(m3/s);

     Ch——海澄-威廉系數,鋼管閉式系統取Ch=120,開式系統取Ch=100。

    2 比摩阻宜控制在100~300Pa/m,不應大于400Pa/m;且空調房間內空調管道流速不宜超過5.8.3-1的限值。

    3 系統局部阻力可下列要求計算

      1)閥門(包括電動閥)阻力通過產品的流通能力和流量按下式確定:

式中 △Pv——閥門的阻力(Pa);

       Gs——通過閥門的設計水量(m3/h);

       Kv——閥門的流通能力,應根據產品提供的數據確定。

      2)一般閥門和其他管件局部阻力當量長度,可參考表5.8.3-2。

    4 各種設備(包括空調末端設備、過濾設備等)阻力應根據產品提供的數據確定。

5.8.4 四管制系統管道阻力應按空調冷水和熱水管路分別計算,空調熱水管路阻力的計算方法同采暖系統。

5.8.5 兩管制系統可按供冷流量確定管徑,冬季空調熱水系統的阻力可根據冷水管路阻力按下式進行估算:

式中 HR——冬季空調熱水系統的阻力(kPa);

     α——在相同水量和管徑時,熱水由于粘滯系數小等因素的修正系數,可取α=0.9~0.95;

     GR——空調熱水流量(m3/h);

     GL——空調冷水流量(m3/h);

     HL——空調冷水的管路阻力(不包括蒸發器阻力)(kPa);

     HJ——加熱器阻力(kPa)。

5.8.6 空調水系統的水力平衡應符合下列要求:

    1 應通過系統布置和管徑選擇,減少并聯環路之間的壓力損失差值;

    2 因溫差引起的重力水頭,計算中可忽略不計;

    3 當異程系統并聯環路和計算不平衡率大于15%時,應設置必要的流量調節或水力平衡裝置。

5.8.7 需要用閥門調節進行平衡的空調水系統,應在每個并聯支環路設置可測量數據的流量調節或水力平衡裝置,且支環路上并聯和末端設備之間阻力的不平衡率計算值不應大于15%。



5.9 空調冷熱水系統循環泵及附件

5.9.1 空調冷熱水循環泵,應按下列原則配置:

    1 除空調熱水和空調冷水的流量的管網和管網阻力相吻合的情況外,兩管制空調水系統應分別設置冷水和熱水循環泵;

    2 除采用??槭降刃⌒突楹筒捎靡淮偽茫ū淦擔┍淞髁肯低車那榭鐾?,一次泵系統循環水泵及二次泵系統中一級冷水泵,應與冷水機組的臺數和流量相對應;

    3 二次泵系統中的二級冷水泵,應按系統的分區和每個分區的流量及運行調節方式確定,每個分區不宜少于2臺,且應采用變頻調速泵;

    4 熱水循環泵的臺數應根據空調熱水系統的規模和運行調節方式確定,不應少于2臺;寒冷和嚴寒地區,當臺數少于3臺時宜設備用泵。當負荷側為變流量運行時應采用變頻調速泵。

5.9.2 循環水泵的流量應按下式計算:

式中 G——水泵的流量(m3/h)

     Q——水泵所負擔的冷(熱)負荷(kW);

     K——水泵流量附加系數,取1.05~1.1;

   △t——供回水溫差(℃)。

5.9.3 循環水泵的揚程,應按下列方法計算確定:

    1 一次泵系統:

      1)閉式循環系統應按管路和管件阻力、自控閥及過濾器阻力、冷水機組的蒸發器(或換熱器)阻力、末端設備的換熱器阻力之和計算;

      2)開式系統除上述阻力之外,還應包括從蓄水池或蓄冷水池最低水位到末端設備之間的高差,如設噴淋室,末端設備的換熱器阻力應以噴嘴前的必要壓頭代替。

    2 二次泵系統:

      1)閉式循環系統一級泵揚程應按冷源側的管路和管件阻力、自控閥及過濾器阻力、冷水機組的蒸發器阻力之和計算;

      2)開式系統一級泵揚程除第1)項的阻力之外,還應包括從蓄水池或蓄冷水池最低水位到冷水機組的蒸發器之間的高差;

      3)閉式循環系統二級泵揚程應按負荷側的管路和管件阻力、自控閥與過濾器阻力、末端設備的換熱器阻力之和計算;

      4)開式系統二級泵揚程除第3)項的阻力之外,還應包括從蓄水池或蓄冷水池最低水位到末端設備之間的高差,如設噴淋室、末端設備的換熱阻力應以噴嘴前的必要壓頭代替。

    3 水泵揚程應增加5%~10%的附加值。

5.9.4 循環水泵的選型,應符合下列要求:

    1 空調水系統宜選用低比轉數的單級離心泵;

    2 選型及訂貨應明確提出水泵的承壓要求。

5.9.5 多路供水的空調水系統宜設置分、集水器,其直徑宜大于最大接管直徑的2倍。

5.9.6 冷水機組、換熱器、水泵、電動調節閥等設備的入口管道上,應安裝過濾器或除污器,宜優先選用除污器;各設備相距不遠時可不重復設置。過濾器孔徑宜如下確定:

    1 水泵進口:4mm;

    2 空氣處理機組和新風機組進口:2.5mm;

    3 風機盤管進口:1.5mm。

5.9.7 空調水系統應在下列部位設置閥門:

    1 空氣處理機組(或風機盤管)的供回水管道;

    2 垂直系統每對立管和水平系統每一環路和供回水支管;

    3 分、集水器處供回水干管;

    4 水泵的吸水管和出水管應設閥門,閉式循環系統各并聯水泵的出水管上,以及開式系統供水管閥門前(水泵出口與閥門之間)還應設止回閥;

    5 冷水機組、換熱器等設備的供回水管。

5.9.8 應按下列要求設置溫度計或壓力表:

    1 冷水機組進出口應設壓力表及溫度計;

    2 換熱器一、二次側進出口應設壓力表及溫度計;

    3 分、集水器處應設壓力表及溫度計;

    4 集水器各分路閥門個的管道上應設溫度計、壓力表,分水器各分路閥門個應設壓力表;

    5 水泵進出口應設壓力表;

    6 過濾器或除污器的前后應設壓力表;

    7 空氣處理機組出水支管應設溫度計。

5.9.9 空調冷熱水管道及設備均應保溫。保溫層厚度應保證其外表面不結露,冷水管道及設備保溫層外應設隔汽層,保溫材料及厚度等應符合本措施10.2節、10.3節和10.4節的有關規定。

5.9.10 空調水系統管道的坡度、空氣排除、泄水、以及管道的伸縮和固定可參照第2章的有關規定。


5.10 空調冷凝水管道

5.10.1 冷凝水盤的泄水支管沿水流方向的坡度不應小于0.01;冷凝水水平干管不宜過長,其坡度不應小于0.003,且不允許有積水部位,必要時可在中途加設提升泵。

5.10.2 當空調設備的冷凝水盤位于機組內的正壓段或負壓段時同,冷凝水盤的出水口處均應設置水封。

5.10.3 冷凝水管排入污水系統時,應有空氣隔斷措施。冷凝水管不得與室內雨水系統直接連接。

5.10.4 冷凝水管道宜采用排水塑料管或熱鍍鋅鋼管,并應采取防結露措施,保持材料及厚度等應符合本措施10.2節和10.3節的有關規定。

5.10.5 冷凝水的水平干管末端應設便于定期沖洗的清掃口,立管頂部宜設通氣管。

5.10.6 冷凝水管的管徑應按冷凝水流量和管道坡度,按非滿流管道經水力計算確定,民用建筑也可按表5.10.6估算。

5.10.7 住宅空調器冷凝水宜設置立管集中排放。


5.11 變風量空調系統

5.11.1 變風量空調系統一般應由變風量末端裝置、集中空氣處理機組及其送回風系統組成,末端裝置的選型、分類和適用性見表5.11.1.

注:1 變風量末端裝置均為一次風風閥節流型,誘導型、旁通型等末端裝置未列入。

    2 進行冷熱風混合等不常用的雙風道型末端裝置未列入。

5.11.2 采用變風量系統的空調工程,應合理劃分空調區域,并按以下原則選擇空調方案:

    1 負荷特性不同的房間宜納入不同的變風量空調系統中;

    2 內區采用全年送冷的變風量空調系統,外區設置風機盤管、散熱器、定風量全空氣系統等空調采暖設施,或采取呼吸幕墻,通過夏季通風冬季保暖的措施實現無外區化;

    3 內外區合用變風量集中空氣處理機組,外區宜采用再熱型變風量末端裝置,再熱裝置宜采用熱水盤管;

    4 內外區分別設置變風量集中空氣處理機組,內區全年供冷,外區按季節轉換供冷或供熱;外區集中空氣處理機組宜按朝向分別設置,使每個系統中各末端裝置服務區域的轉換時間一致;

    5 當空調區域需要新風量恒定時,宜采用獨立新風系統;新風機組負擔新風負荷和部分室內負荷,送風量恒定,送風溫度一般低于室內設計溫度3℃;變風量系統負擔其余室內負荷;末端裝置可采用雙風道型。

5.11.3 末端裝置的選擇,應符合下列基本原則:

    1 應選用壓力無關型,且應根據空調區域的特性按表5.11.1選擇合適的類型;

    2 應合理劃分末端裝置所負擔的溫度控制區域,根據溫度控制區域的冷、熱負荷經計算確定末端裝置規格,不應考慮設計余量而放大其規格,以避免末端裝置風量的可調比減??;

    3 應選擇箱體及其控制裝置在末端裝置專業生產廠進行整體性能測試與整定的產品,不得在工地現場組裝,以確保變風量系統風量檢測與控制的精確性。

5.11.4 末端裝置的一次風風量,應按下列原則確定:

    1 一次風的最大設計送風量,應按所服務空調區域的逐時顯熱冷負荷綜合最大值和送風溫差經計算確定;寒冷地區應校核冬季送風溫度,一般不宜高于室內設計溫度8℃;

    2 一次風的最小送風量,由末端裝置本身的可調范圍、溫度控制區域的最小新風量和新風分配均勻性要求,以及氣流分布要求和加熱器的送風溫差要求等因素確定;一般可選最大設計送風量的30%~40%,新風需求量較大且穩定的區域(如會議室等)最大可按80%考慮;

    3 串聯式風機動力型末端裝置的內置風機風量為一次風和室內回風風量的總和;內置風機風量應按供冷工況根據室內舒適度要求和送風口特性確定混合后的送風溫度,并根據一次風最大設計風量和溫度、室內回風溫度、混合風送風溫度經計算確定,一般為一次風最大設計風量的100%~130%;

    4 并聯式風機動力型末端裝置內置風機的風量,應按下列方法確定:

    1)內區采用單冷末端裝置時,宜取一次風最大設計送風量的40%~50%;

    2)外區末端裝置風機應按冬季工況確定,應按風口特性和室內舒適度要求確定末端裝置的送風溫度,并根據一次風最小風量和溫度、室內回風溫度、末端裝置的供熱量及送風溫度計算末端裝置見機風量(即室內回風風量);末端裝置風機風量一般為一次風最大設計風量的50%~80%。

5.11.5 風機動力型裝置內置風機的壓力,應按下列原則確定:

    1 串聯式風機動力型末端裝置內置風機的風機靜壓,應能克服風機下游風管與風口阻力(再熱型含加熱盤管的阻力);

    2 并聯式風機動力型末端裝置內置風機的靜壓,應等于一次風在最小風量時調節風閥之后的余壓。

5.11.6 變風量末端裝置一次風入口處的最小風速,應根據末端裝置風速傳感器類型確定。對于皮托管式風速傳感器的末端裝置,其一次風入口處的最小風速不應小于3m/s;對于螺旋槳式風速傳感器、超聲波式風速傳感器、霍耳效應電磁式風速傳感器、熱線(熱膜)式風速傳感器等的末端裝置,其一次風入口處的最小風速不應小于1m/s。

5.11.7 集中空氣處理機組的設計,應符合下列要求:

    1 最大送風量應根據系統的逐時冷負荷的綜合最大值確定,并根據工程實際情況考慮一定的同時使用系數;送風溫差不宜小于8℃。

    2 最小送風量應根據負荷變化范圍,房間衛生、正壓、氣流組織要求,末端裝置可變風量范圍等因素確定;可取最大送風量的30%~80%,且不應小于設計新風量。

    3 最大負荷時的設計新風量應按1.2節的規定計算確定。

    4 除獨立送新風的系統外,應采取保證衛生要求的最小新風量的措施。

    5 應具備最大限度地利用新風作冷源的條件,見本措施第5.3.4條第2款1)項。

    6 空氣處理機組風機靜壓除克服送、回風管阻力外,還應滿足變風量末端裝置入口靜壓的要求;

    1)采用串聯式風機動力型末端裝置時,空氣處理機組風機的靜壓應能克服末端裝置的一次風閥的阻力;

    2)采用單風道型、并聯式風機動力型末端裝置時,空氣處理機組風機的靜壓還應能克服末端裝置及其下游風管與送風口的阻力。

    7 空氣處理機組的送風機應符合下列要求:

    1)應采用離心通風機;大風量高靜壓情況下,宜采用后傾式離心通風機;

    2)風機的風量一風壓曲線應平滑,應采取避免風機運行工作點進入風機不穩定區的措施,風機運行時最高效率點應設置在風機設計最大送風量的70%~80%范圍內;

    3)系統變風量宜通過風機變頻調速實現。

5.11.8 變風量空調系統應按下列要求設計:

    1 變風量系統送風宜采用環形風管,以降低并均化風管中靜壓,為將來增加或調整變風量末端裝置提供靈活性。

    2 變風系統風管計算宜按下列方法進行:

    1)低速中壓風管系統宜采用等摩阻法(流速控制法〕;

    2)高速高壓風管系統宜采用靜壓復得法或摩阻縮減法。

    3 系統風管均應按所服務的空調區域最大送風量設計。

    4 回風宜采用吊頂回風靜壓箱, 以均衡各空調區域的靜壓, 易于變風量末端裝置風量控制。

    5 主風管與末端裝置支風管連接時, 應光滑連接, 以降低接口處的局部阻力。接末端裝置的支風管應有一定長度的直管段。

    6 為了避免湍流對末端裝置風速傳感器的干擾和減小末端裝置調節風閥的閥權度,末端裝置的進風支管上不宜設置調節風閥。

    7 末端裝置出風口至送風管之間的軟管長度不宜大于2m。

5.11.9 應按下列要求控制變風空調系統的噪聲:

    1 空氣處理機組的風機應在整個風量變化范圍內能高效、穩定地運行;

    2 應選用質量高、噪聲小、運行平穩的變風量末端裝置;

    3 末端裝置內風機的機外靜壓不宜大于80Pa;熱水再熱盤管和排數不宜大于2排,吊頂材料的密度不宜小于560kg/m3;

    4 宜在末端裝置出口到送風口之間接一段不超過2m長的消聲軟管;

    5 回風口位置應盡可能遠離變風量末端裝置,必要時在回風口處設置消聲裝置。

5.11.10 變風量空調系統的氣流組織,應符合下列要求:

    1 送風口 (不包括串聯式風機驅動型等送風口處風量恒定的末端裝置〕,應具有在風量變化時與室內空氣充分混合的性能, 應能滿足空調房間的溫度、風速、噪聲和空氣品質的要求, 且宜進行詳細的設計選型計算, 必要時可進行計算機模擬。對于滿足送風量和射程長度要求的風口, 宜校核風口在設計風量下產生的噪聲值與壓力降。

    2 在存在內、外分區的空調房間內, 如內、外區的單位面積送風量相差較大,內、外區不宜采用

相同規格的送風口;在單值面積負荷較小、變化較大的內區,宜選用小風量、長射程的送風口。

    3 送風口的風應如下確定:

      1)采用單風道型末端裝置的系統, 最大設計送風量應為末端裝置一次風最大設計風量;

      2)采用串聯式風機動力型末端裝置的系統, 最大設計送風量應為末端裝置內置風機的風量;

      3)采用并聯式風機動力型變風量末端裝置的系統,最大設計送風量應取一次風最大設計風量,以及按末端裝置最小一次風風量與內置風機的風量之和計算出的風量,二者中的較大值;

      4)采用單風道型、并聯式風機動力型末端裝置的系統, 送風口最小送風量應為一次風最小風量。

    4 變風量系統的氣流組織宜采用上送上回或上送下回的送、回風形式;回風口與送風口的距離不應小于送風口的射程。

    5 變風量系統的氣流組組應注意新風分布的均勻性;房間分內外區時, 回風口宜布置在人員密度較高、冷負荷相對較小、新風短缺的區域, 例如辦公內區、人員密集的會議室等。

5.11.11 變風量系統室溫控制應符告下列要求:

    1 應根據的設定的室內溫度改變末端裝置的一次風送風量;

    2 采用并聯式風機動力型末端裝置時,應根據一次風風量和室內溫度控制末端裝置風機的啟停;

    3 采用帶再熱器的末端裝置,應根據室內溫度控制再熱量;再熱時,末端裝置的一次風量應為最小風量;

    4 當外區集中空氣處理機組送冷和送熱工況互換時,變風量末端裝置的溫控器應相應地變換其作用方向;

    5 變風量末端裝置的溫感器應按下列要求設置;

    1)變設置在溫控區域內通風、避免陽光直射處,并避免受附近發熱體的影響;

    2)在有內、外分區的房間內,內區溫感器不應設置在受外區熱風影響處,外區溫感器不應設置在受內區冷風影響處或窗邊冷氣流下降處;

    3)墻置式溫感器的設置高度應能代表該溫度控制區域人員工作區的溫度。吊頂式溫感器的設置位置應能反映該溫度控制區域的狀況,且應注意吊頂處空氣溫度與人員工作區空氣溫度的差異。

5.11.12 集中空氣處理機組的控制應符合下列要求:

    1 一般監控要求詳見11.6節。

    2 集中空氣處理機組送風溫度設定值應按下列要求確定:

    1)當用于全年送冷的內區時,應根據不同季節室內不同溫度要求計算出送風溫度設定值;

    2)當用于夏季送冷冬季送熱的內區時,應按供冷和供熱工況分別確定;

    3)內區和外區宜分設空調系統;當無條件需合用集中空氣處理機組時,冬季應按內區所需確定送風溫度,外區采用末端再熱裝置。

    3 風機風量應適應末端風量的需求。若采用控制系統靜壓方式實現對機組送風量的調節,風管內的靜壓傳感器宜置于送風機與最遠末端裝置之間75%距離的氣流穩定段,靜壓設定值應根據系統阻力計算確定。

    4 空氣處理機組的風機應采用變頻調速控制,變頻裝置應具有防產生諧波干擾的措施。

    5 應具有確保衛生要求的最小新風量和最大限度地利用新風作冷源的相應控制措施。


5.12 低溫送風空調系統

5.12.1 低溫送風空調系統設計參數的確定和負荷計算應符合下列要求:

    1 送風溫度范圍宜為4~11℃,直接膨脹式不應低于7℃;冷源形式與低溫送風溫度的范圍見表5.12.1;

    2 變風量系統采用低溫送風時,室內相對濕度宜在30%~50%范圍內,室內設計干球溫度宜比常溫空調系統提高1℃。

    3 應對滲漏空氣、空調送、回風機散熱、風管得熱及串聯式風機動力型末端裝置內置風機散熱引起的附加冷負荷進行詳細計算;估算時送風設備和管道溫升可取3℃;

    4 應對送風口處空氣溫度和房間的設計參數進行校核計算,保證在室內濕度條件下風口不結露,送風口表面溫度應高于室內露點溫度1~2℃。

5.12.2 低溫送風系統空氣處理機組的空氣冷卻器應按下列要求設計選用:

    1 空氣冷卻器的出風溫度與冷媒的進口溫度之差不宜小于3℃,其溫度對應關系可參考表5.12.2-1.

    2 空氣處理機組的設計選型應充分考慮以下與常溫空調系統的差異:

      1)進入盤管的冷水溫度和離開盤管的空氣溫度較低,盤管的進水溫度和出風溫度比較接近,冷水(或二次冷媒)的溫升較大;

      2)冷卻盤管的排數和單位長度翅片數較多,冷卻盤管的面風速較低,宜采用1.5~2.3m/s;

      3)通過冷卻盤管水側和空氣側的壓降變化范圍較大;

      4)在部分負荷條件下,尤其在進水溫度和出風溫度非常接近和大溫差水系統中,冷水側的流動易處于層流和紊流轉換之間,造成系統出風溫度不穩定,設計時應予避免;

      5)盤管冷凝水量大,在疊放式盤管之間需設置中間冷凝水盤;

      6)低溫送風系統與常溫空調系統空氣冷卻器的性能與技術參數比較可參考表5.12.2-2.

    3 低溫送風系統空氣冷卻器排數與冷水供、回水溫差的關系可參照表5.12.2-3~表5.12.2-6。當設計數據超出表中數值早,應調整設計。

 

注:表5.12.2-3~表5.12.2-6中的技術數據摘自《實用供熱空調設計手冊》第二版,表中各符號代表意義如下:

◆符號☆表示滿足要求但需采用乙烯乙二醇溶液或其他二次冷媒;

◆符合×表示不能滿足要求;

◆符號○表示可以滿足要求;

◆符號#表示無法得到冷水溫差;

◆符合△表示經過冷卻盤管的冷媒溫差需經空調器廠家進行計算。

5.12.3 低溫送風系統送風口設計選型應符合下列要求:

    1 變風量低溫送風系統采用串聯式風機驅動型末端裝置時,可采用常溫散流器,但應結合送風散流器的類型和特性,確定送風溫度,計算末端風機風量,確保風口不產生凝露;

    2 低溫空氣直接送入室內時,應合理選配散流器的射程、貼附長度和房間特征長度,使送風與房間空氣充分混合。送風口表面溫度應高于室內露點溫度1~2℃,常用送風口所適合的送風溫度及適用場合可參考表5.12.3。

5.12.4 變風量空調系統采用低溫送風時,新風量和各空調區域的新風分布設計應符合下列要求:

    1 舒適性空調一般區域的新風量應大于排風量,使室內能有效地控制正壓值;

    2 應通過系統分區、風口布置等措施,力求新風分布能滿足各區域室內人員衛生要求;當不能滿足時,可考慮采用獨立新風系統,,將所需新風量直接送入各空調區域或末端裝置的送風管內;

    3 當送風溫度較低、送風量過濾、一些區域的新風量不能滿足室內人員衛生要求時,宜提高送風溫度以增大送風量;

    4 當區域送風量較小而新風量不足時,不宜采用增加整個空調系統的新風量,或通過末端裝置加熱增加送風量等增加能耗的措施;宜采用串聯式風機動力型末端,提高區域通風效率。

5.12.5 變風量低溫送風系統的空調區域的劃分、空調方案和系統形式的確定、末端裝置和集中空氣處理機組的設計選用、氣流組織設計、系統的控制等,應符合5.11節的要求。

5.12.6 低溫送風管應符合下列要求:

    1 空氣處理機組至送風口處的所有設備與管件必須進行嚴格的保冷與隔汽,保冷層厚度應經計算確定,詳見10.4節;

    2 風管的允許漏風量應比常溫空調系統低,應符合現行國家標準《通風與空調工程施工質量驗收規范》GB50243中對中壓系統風管的要求。

5.12.7 低溫送風系統的運行應符合下列要求:

    1 向空調房間直接送低溫冷風的空調系統,初始運行時或經過夜晚、周末、節假日等長時間停運后重新啟動時,為避免房間內表面結露,應采取軟啟動措施:系統開始運行時,采用常規送風溫度,然后逐步降低送風溫度,直到達到設計工況;

    2 如低溫送風系統采用串聯式風機動力型末端裝置,且當一次風與吊頂內二次回風混合后的送風溫度接近或高于常溫空調系統的送風溫度時,可不采取軟啟動措施;

    3 為了避免產生冷熱抵消、造成能量浪費,當系統冷負荷減小時,低溫送風系統應具有送風溫度再設定功能。


5.13 水環熱泵空調系統

5.13.1 水環熱泵空調系統的設計應符合下列一般規定:

    1 循環水供水溫度應符合產品技術要求,可參考表5.13.1-1所示的范圍;

    2 當采用地表水、地下水或地埋管循環水為冷熱源時,應選用低溫型機組;當循環水有結冰可能時,應在循環水中加注防凍劑;

    3 水源熱泵機組設計或運行工況與名義工況不一致時,應根據性能曲線對其實際出力作修正;機組名義制冷工況為:風側進風干球溫度27℃,濕球溫度19℃;水側進水溫度30℃,出水溫度35℃;名義制熱工況為:風側進風干球溫度20℃,水側進水溫度20℃;機組水流量為按名義制冷工況確定的水流量;

    4 所選用的水源熱泵機組的性能系數與能效比應大于表5.13.1-2中的規定值。

注:1 本節所指水源熱泵機組為水環熱泵空調系統中的水源型冷熱風機組。

    2 機組能效比(EER):在名義制冷工況和規定條件下,水源熱泵機組的制冷量與機組消耗功率之比值。

    3 性能系數(COP):在名義制熱工況和規定條件下,水源熱泵機組的制熱量與機組消耗功率之比值。

5.13.2 水環熱泵機組選擇設計應符合下列要求:

    1 應根據建筑各部位的負荷特點劃分內區和外區,并分設室內末端水源熱泵機組;一臺水源熱泵機組不應同時服務于內區和外區;

注:當采用熱回收型設制冷劑流量多聯分體式水環熱泵空調系統時,一臺水源熱泵機組多聯各房間分別設置的多臺室內機,各房間可同時分別供冷或供熱并進行熱回收,因此共用的水源熱泵機組不需按內外分區設置,但水源熱泵機組所帶的各室內機應分區設置。

    2 外區的水源熱泵機組應同時滿足夏季供冷與冬季供熱的要求,一般可根據夏季空調設計冷負荷選擇水源熱泵機組,根據冬季空調設計熱負荷進行校核;內區的水源熱泵機組可以只按夏季空調設計冷負荷選擇計算;

    3 所選水源熱泵機組應有可靠的水源側防凍等安全措施,包括與水源熱泵機組出水管段所設電動兩通閥的聯動、斷水?;さ?;

    4 選用的水源熱泵機組噪聲值應能滿足應用場所的要求,并應對水源熱泵機組采取有效的隔振及消聲措施,詳見5.13.8條;

    5 吊裝高靜壓水源熱泵機組凝結水管應設高度為50mm左右的水封;

    6 不同用戶單元的水源熱泵機組應分設電表,以便于系統運行管理與收費計量。

5.13.3 新風系統設計應符合下列要求:

    1 宜選用適用新風工況的專用水源熱泵機組對系統的新風進行處理。

    2 當采用普通水源熱泵機組用作處理新風時,應符合下列要求:

    1)冬季應對新風進行預熱,或采用30%左右的回風混合,使新風進風溫度不低于12℃;

    2)選擇室內末端水源熱泵機組時,應考慮分擔部分新風負荷。

    3 新風宜經排風熱回收裝置進行預冷(熱)處理,且設旁通風道,在過渡季節不經過熱回收裝置直接引進新風。

5.13.4 系統冷熱源應按下列原則選擇設計:

    1 應根據建筑物特點、周圍環境條件、當地能源政策與能源價格、環保等要求,通過技術經濟比較確定水環熱泵空調系統的冷卻方式與熱源形式;

    1)條件允許時,應優先利用廢熱、地源熱等作為熱源;

    2)不應直接采用電鍋爐(電熱水器)作為熱源;如當地有較大峰谷電價差,經技術經濟比較后,可采用谷電蓄熱方式提供系統所需熱量;

    3)技術經濟比較合理時,可采用太陽能集熱系統作為輔助熱源加熱,以節省鍋爐或熱風等熱源的供熱量。

    2 水源熱泵機組的水系統宜采用閉式循環;采用冷卻塔方式排熱時,宜選用閉式冷卻塔。當采用開式冷卻塔與板式換熱器間接冷卻時,宜按水源熱泵機組冷卻水進水溫度不超過33℃選配冷卻塔與換熱器。

    3 當采用鍋爐為熱源時,宜選用能在低水溫(15~30℃)條件下安全運行的鍋爐或熱水器(真空熱水鍋爐等)直接供熱;當采用其他鍋爐或高溫熱源供熱時,應設中間換熱設備或可靠的混水裝置,確保水源熱泵機組供水溫度不超過30℃。

    4 采用土壤源、地下水或地表水作冷(熱)源時,應符合下列要求:

    1)直接引用地下水或地表水時,應設中間換熱器;

    2)應考慮地埋管換熱器或地表水換熱器的設計工作壓力;循環水系統最高處與換熱器最低點的高度差不宜超過100m;

      3)高層建筑循環水系統的工作壓力超過允許值時,應豎向分區;市區系統應設置板式換熱器與地埋管換熱器或地表水換熱器系統間接換熱。

5.13.5 應按下列要求進行循環水系統設計:

    1 循環水系統的水力計算和平衡應符合5.8節的要求。

    2 循環水泵的設計流量應按系統各末端水源熱泵機組的設計循環水量的累計值與末端水源熱泵機組同時開啟系數的乘積確定。同時開啟系數應根據建筑規模的大小、建筑各部分負荷特點確定,一般可取0.75~0.9。

    3 循環水系統較大,經技術經濟比較合理時,可按建筑各區域使用功能(運行時段)的不同、距離遠近或末端水源熱泵機組水側阻力的不同因素,分設若干個循環回路;各循環回路阻力相關較大時同,宜分別配置循環水泵。

    4 循環水泵的最大輸送能效比(ER)應符合5.7.9的要求。

    5 末端水源熱泵機組運行時,流經機組的水流量應恒定;系統宜根據末端水源熱泵機組的運行數量采用變流量的運行方式;當水系統變流量運行時,應采取下列措施:

    1)末端水源熱泵機組出水管段應設電動二通閥,并與機組聯動開閉;

    2)循環水泵應可變頻調速和恒壓差控制。

    6 閉式循環水系統應采取過濾、緩蝕等水處理措施。采用開式冷卻塔時,水系統應采取過濾、緩蝕、殺菌、滅藻等水處理措施。

5.13.6 系統冬季加熱量確定

    1 當建筑物冬季空調負荷無內外區特征,全部需要供熱時,水環熱泵空調系統加熱量應按公式(5.13.6-         1)計算,或按(5.13.6-2)估算。

    2 當建筑物冬季空調負荷有內外區特征,需同時供冷與供熱時,水環熱泵空調系統加熱量,應為各末端水源熱泵機組從循環水中取熱總量和向循環水中排熱總量之差值,可按公式(5.13.6-3)計算,或按式(5.13.6-4)估算。

本條各式中 Q——空調系統冬季加熱量(kW);                    

           Qr——空調房間或區域的冬季設計熱負荷(包括圍護結構熱負荷和新風熱負荷)(kW);

           Nr——水源熱泵機組制熱時的輸入功率(kW),Nr=Qr/COP(COP為所選水源熱泵機組制熱性能系數,參見表5.13.1-2);估算時可取Nr=0.25Qr;

          QL——內區冬季冷負荷(kW),計算燈光、人體等散熱量時應考慮小于1的同時使用系數;

          NL——內區末端機組制冷時的輸入功率(kW),NL=QL/EER(EER為水源熱泵機組制冷能效比,參見表5.13.1-2);估算時可取NL=0.3QL。

5.13.7 系統管道絕熱應符合第10章的規定,并應按下列原則確定:

    1 水環熱源空調系統室內部分循環水管道應按冬季、過渡季水源熱泵機組制熱工況下水管表面防結露要求確定保溫層厚度,在確保不結露的前提下可不保溫;

    2 暴露在室外空氣中的熱水管道、可能出現凍結的水管與設備(膨脹水箱等)應作保溫;

    3 設于室外的冷卻水管應避免太陽直曬,否則冷卻塔出水管的室外管路部分宜保溫;

    4 表面溫度高于環境溫度的熱源水管道應保溫;

    5 凝結水管應按防結露要求保溫;

    6 分體式水源熱泵機組的制冷劑管道應保溫;

    7 制冷劑管道保溫應采用符合防火要求的柔性泡沫橡塑材料,厚主不宜小于20mm,并應有可靠的包扎?;ご朧?;

    8 室內部分的循環水管道與凝結水管的保溫材料宜采用符合防火要求的柔性泡沫橡塑。

5.13.8 水源熱泵機組應采取以下隔振降噪措施:

    1 吊裝水源熱泵機組應設減振吊架;

    2 水源熱泵機組與風系統、水系統均應通過軟接頭或軟管連接、電線導管應采用軟管;

    3 對噪聲要求較高的場所宜采用分體式水源熱泵機組;分體式水源熱泵機組的主機應置于走道吊頂內或設備間等噪聲要求不高的區域;

    4 高靜壓水源熱泵機組送回風管段宜有消聲措施;水源熱泵機組所在范圍的吊頂宜有良好的吸聲與隔聲性能。


5.14 變制冷劑流量多聯分體式空調系統

5.14.1 符合本措施第5.3.3條第6款條件的下列建筑,可采用變制冷劑流量多聯分體式空調系統:

    1 辦公樓、飯店、學校等具有舒適性要求的中小建筑;

    2 上述可就近安置室外機組和新風處理機組的較大型建筑;

    3 中、高檔住宅;

    4 設有集中供冷、供熱系統的建筑中,使用時間和要求不同的少數房間;

    5 有空調要求,但不允許冷熱水管道進入的房間;

    6 要求獨立計費的用戶。

5.14.2 設備類型和規格選擇應按下列原則:

    1 就制冷劑流量多聯分體式空調系統宜采用壓縮機就能壓縮容量控制技術;

    2 全年中具有供冷和供熱兩種需求、冬季室外空氣設計溫度的地區,宜采用熱泵式機組;

    3 僅用于供冷的變制冷劑流量多聯分代表式空調系統宜選擇水冷卻型機組;

    4 在同一變制冷劑流量多聯分體式空調系統中同時需要供冷和供熱時,宜選擇熱回收型機組;

    5 應根據使用地區的氣候條件選擇空氣源機組的室外機類型;

    6 室內機選型時應在負荷計算的基礎上進行溫度修正、連接率修正、連接管長度與高差修正;

    7 在用于冬季供熱時,應根據實際室外氣象條件和融霜對制熱量的影響因素校核機組的實際制熱量,不滿足要求時應作調整;

    8 在條件許可情況下,應盡可能地采用性能系數較高的小規格多聯機組。

5.14.3 空氣源機組性能應滿足以下要求:

    1 機組應在產品性能測試條件下,具有較高滿負荷能效比;

    2 設計采用的多聯式空調(熱泵)機組在規定制冷能力試驗條件下的制冷綜合性能系數[IPLV(C)]不應低于《多聯式空調(熱泵)機組能效限定值及能源效率等級》GB21454-2008中的2級標準;多聯式空調(熱泵)機組的能源效率等級見表5.14.3;

    3 在冬季制熱條件下,室外機融霜應快速、合理,具有較高的綜合制熱能效比。當冬季設計工況下的制熱COP值低于1.80時,應采用其他供熱方式。

5.14.4 系統設計應符合下列要求:

    1 空調系統劃分應合理,宜將經常使用和不經常使用的房間組合在一個空調系統中,使系統同時使用率或滿負荷控制在40%~80%;

    2 應優化室外機與室內的配管布置,減少配管長度;配管等效長度不宜超過70m;或通過產品技術資料核定,在規定制冷能力試驗條件及配管實際長度下的滿負荷的性能系數不低于2.80;

    3 室內機之間、室內與室外機之間的高度差不能超過產品允許的最大落差,且應盡可能??;

    4 同一系統內的室內數量不能超過室外機允許連接的數量;

    5 室內、室外機的容量配比系數宜參考表5.14.4選擇。

5.14.5 當無其他冷、熱源對新風進行處理時,變制冷劑流量多聯分體式空調系統宜采用適應新風工況的專用直接蒸發式機組作為系統的新風處理機組。

5.14.6 室外機的設置應符合下列要求:

    1 室外機的進、排風應通暢,且不能形成氣流短路;

    2 遠離熱氣、含油蒸汽、污濁氣體和腐蝕性氣體;

    3 建筑物內安裝的室外機,其換熱器排風通過外墻百葉排出時,必須通過計算,保證排風道的阻力不大于機組的排風余壓;同時外墻百葉片有效流通面積不宜小于0.65,與水平線的角度不宜超過15°;高層建筑每層同一位置放置室外機時,宜將進風與排風百葉的水平位置錯開;

    4 室外機的散熱翅片應避免太陽直射,必要時可設置遮陽板;

    5 可方便地對室外機的換熱器進行清掃;

    6 對周圍環境不造成熱污染和噪聲污染;

    7 支架穩固,不存在安全隱患。

5.14.7 系統應具有以下自動監控功能:

    1 應具有的功能;

    1)每個空調房間的溫度控制;

    2)根據系統負荷要求自動調整運行狀態;

    3)設備運行狀態記錄與顯示;

    4)故障自動報警或顯示;

    5)空調權限管理;

    2 宜具有以下功能:

    1)周/月/年的日程控制功能;

    2)具有圖形化可視界面;

    3)閉式網關或國際通用標準協議的開放式網關。


5.15 蒸發冷卻空調系統

5.15.1 一般規定

    1 在滿足使用要求的前提下,對于夏季空調室外空氣計算濕球溫度較低、干球溫度日較差大且水資源條件允許的地區,空氣的冷卻處理,宜采用直接蒸發冷卻、間接蒸發冷卻或直接蒸發冷卻與間接蒸發冷卻相結合的二級或三級冷卻方式。

    2 在氣候比較干燥的西部和北部地區如新疆、青海、西藏、甘肅、寧夏、內蒙古、黑龍江的全部、吉林的大部分地區、陜西、山西的北部、四川、云南的西部等地,空氣的冷卻處理,宜采用直接蒸發冷卻、間接蒸發冷卻或直接蒸發冷卻與間接蒸發冷卻相結合的二級或三級冷卻方式。

    3 在不同夏季室外空氣設計干、濕球溫度下,空氣處理機組應采用不同的蒸發冷卻功能段。圖5.15.1-1將不同的夏季室外空氣狀態點在h-d圖劃分了五個區域,其中點N、O分別代表室內空氣狀態點、理想的送風狀態點。各區的特征如下:

     1)夏季室外空氣設計狀態點W在象限Ⅰ區,即室外空氣焓值小于送風焓值,室外空氣含濕量小于送風狀態點的含濕量(hw<ho,dw<do),經等焓加濕即可達到要求的送風狀態點,應使用直接蒸發冷卻空調,并取100%新風。見圖5.15.1-2。

     2)狀態點W在象限Ⅱ區,即可室外空氣焓值大于送風焓值,室外空氣含濕量小于送風含濕量(hw>ho,dw≤do),需先經間接蒸發冷卻,再經直接蒸發冷卻即可達到要求的送風狀態點,即采用二級或三級蒸發冷卻。由于室外空氣焓值小于室內空氣焓值,所以宜取100%新風。見圖5.15.1-3、圖5.15.1-4。

     3)狀態點W在象限Ⅲ區,即室外空氣焓值大于送風焓值,室外空氣含濕量大于送風含濕量(hw>ho,dw≥do),處于熱濕比ε上部的狀態點原則上可通過加大通風量的直接蒸發冷卻來實現室內環境控制。對于這種室外設計參數,實際上大多數時間室外狀態出現在左側兩區,因此也應采用間接蒸發冷卻。處于熱濕比ε下部的狀態點則不能單獨使用蒸發冷卻空調??剎捎謎舴⒗淙戳俠淙捶絞?。參見圖5.15.1-5、圖5.15.1-6。

   4)狀態點W在象限Ⅳ區,即室外空氣焓值大于室內空氣的焓值,室外空氣含濕量小于室內空氣含濕量(hW>hN,dW<dN)。當室外空氣狀態點遠離dN時,可采用多級(或帶排風熱回收)的蒸發冷卻方式。當室外空氣狀態點距離dN太近時,由于處理的送風溫度太高、溫度太大,不能單獨使用蒸發冷卻空調??剎捎謎舴⒗淙戳俠淙捶絞?。參見圖5.15.1-6.

     5)夏季設計室外空氣狀態點W在象限Ⅴ區,即室外空氣焓值大于室內空氣的焓值,室外空氣含濕量大于室內空氣含濕量(hW>hN,dW>dN),此時處理的送風溫度太高、濕度太大,不能單獨使用蒸發冷卻空調??剎捎謎舴⒗淙戳俠淙捶絞?,參見圖5.15.1-7。

    4 蒸發冷卻空調的送風溫度取決于當地的干、濕球溫度,適宜或適用蒸發冷卻空調的理論計算送風溫度絕大多數在16~20℃之間,詳見表5.15.1-1。

    5 兩級蒸發冷卻空調系統,通常適用在濕球溫度低于20℃的地區,如我國新疆、青海及甘肅部分地區;適用于濕球溫度低于22℃的地區,如云南、寧夏、內蒙等地。

    6 三級蒸發冷卻空調系統,一般適用在濕球溫度低于21℃的地區,如我國新疆、青海、甘肅、內蒙等地區;適用于濕球溫度低于23℃的地區,如云南、貴州、寧夏、黑龍江北部、陜西北部的榆林、延安等地。

    7 直接蒸發冷卻器在不同的室外空氣狀態參數下所能達到的理論出風溫度不同;表5.15.1-2給出了不同室外空氣狀態參數下直接蒸發冷卻器可達到的理論出風溫度。

(例如:室外空氣溫度是35℃,相對濕度是15%,那么蒸發冷卻器的出風溫度應該是22.2℃。任何比灰框里的數據小的出風溫度應該是舒適的,比灰框里的數據大的出風溫度應該是不舒適的)。

8 表5.15.1-3給出了部分適合采用蒸發冷卻空調地區的參數及理論出風溫度。

5.15.2 蒸發冷卻空調系統的設計原則。

    1 蒸發冷卻技術有廣泛的應用空間,但也同時存在自身的不足,如:受氣候環境因素的制約、缺乏除濕功能等??蒲Э凸鄣匱信惺欠癲捎謎舴⒗淙純盞饗低澈筒捎煤沃中問降惱舴⒗淙純盞饗低誠緣糜任匾?。

    2 滿足室內舒適度的要求

    1)由于蒸發冷卻空調系統的送風量較傳統空調系統的送風量大,風感較強。一般在相同舒適條件下室內空氣設計干球溫度的設定值可高于傳統空氣系統的設定值。

    2)正確地確定蒸發冷卻的級數,合理控制送風除濕能力,以滿足室內的相對濕度。

    3)蒸發冷卻空調系統的換氣次數較大,空氣品質好,合理的氣流組織(如:下送風、置換通風等)會帶來更舒適的空氣環境。

    4)蒸發冷卻系統的室外空氣采集口(進風口)是決定室內空氣品質的重要因素。

    3 設計參數的選擇

    1)室內空氣設計干球溫度一般可比傳統空氣溫度舒適區高2~3℃,室內空氣設計的相對濕度在允許范圍內取較大的值,以合理的降低空調系統的換氣次數。

    2)蒸發冷卻器的迎面網速一般采用2.2~2.8m/s,通常每平方米迎風面積按10000m3/h設計,即對應的額定迎面風速為2.7m/s。

    3)為保障系統正常運行,蒸發冷卻的循環水要進行連續或定時泄水排污,一般取設計泄水量等于蒸發量,實際運行可根據當地水質情況減少泄水量。

    4)一、二次風量對比間接蒸發冷卻器的效率影響較大,實踐表明,二次風量為送風量的60%~80%之間時,換熱效率較高,系統運行最經濟,所以總進風量應考慮為送風量的1.6~1.8倍。目前工程中常用的二次風參數與一次風參數相同,但也可以考慮當室內回風焓值小于一次風焓值時用回風作為二次風,效果會更好。也就是二次進風口與回風管道相連,此時間接蒸發冷卻器的總送風量就是實際的送風量。

    5)蒸發冷卻器的換熱效率(蒸發冷卻效率)取決于具體產品的性能。間接蒸發冷卻器的換熱效率一般為50%~80%。直接蒸發冷卻器中金屬填料的綜合性能較好,換熱效率一般為70%~90%。

    6)不得按一般資料介紹的換氣次數法確定系統送風量,其大小與建筑物性質、室外空氣狀態、舒適性空調、蒸發冷卻空調機組處理空氣的送風狀態等因素相關,應根據熱、濕平衡公式準確計算確定。

    7)在餐椅、舞廳、會議廳等高密度人流場所等工程中,為了避免室內濕度過大,應采用多級蒸發冷卻,降低送風的含濕量,增強送風的除濕能力,以便有效地降低室內相對濕度。

    4 蒸發冷卻空調系統設計同時要考慮地區的水資源條件,保證用水質量。系統設計時要明確定期對水質的管理和系統的維護以更好的控制蒸發冷卻水系統的硬度,減少水垢的產生。


5.16 地板送風空調系統

5.16.1 房間已經采用架空地板體系,崗位或個人的局部熱環境需要調節的辦公等民用建筑舒適性空調系統,可采用以架空地板下空間為壓箱的地板送風系統。

5.16.2 地板送風空調系統應由空氣處理機組、地板靜壓箱、末端送風裝置、回風排風系統(或排風出路)組成??盞饗低承問膠涂掌砉炭剎捎孟鋁蟹絞劍?br/>

    1 當房間溫度標準要求不高時,可采用一次回風系統,其系統組成和空氣處理過程見圖5.16.2-1;

    2 當一次回風系統不能滿足房間濕度要求時,濕度控制要求不嚴格的房間,可采用避免再熱損失的二次回風系統,其系統組成和空氣處理過程見圖5.16.2-2.

5.16.3 地板送風空調房間和空調系統的夏季冷負荷可按5.2節的要求進行計算,并應滿足下列要求:

    1 應分析熱源位置、對流熱和輻射熱成分,根據熱力分層高度,分別計算以下3部位室內冷負荷;熱力分層以下工作區冷負荷、熱力分層以上非工作區冷負荷、架空地板和樓板傳給地板靜壓箱的熱量;

    2 非工作區域內的對流熱量不應計入工作區域內的空調冷負荷;

    3 辦公室內典型熱源對流與輻射熱量分配可參考表5.16.3;

    4 工作區的熱力分層高度根據人員的坐、站姿態確定,宜為1.2~1.8m;

    5 應考慮架空地板、樓板傳給地板靜壓箱的附加熱量。

注:1 本表數值根據ASHRAE手冊整理。

    2 所有的數值基于室溫為24 ℃,當室溫為27℃時,顯熱減少約20%,潛熱值相應增加。

5.16.4 空調系統通過地板送風靜壓箱的送風有效距離不宜大于18m,其溫升可參考表5.16.4或按0.1~0.3℃/m估算。

注:1 表5.16.4中的數值來源某產品技術手冊。

    2 表中系統配置參數列中“基本配置”參數為:

◆從地板送風口送入房間的空氣溫濕度為:15.6℃、80%RH;

◆樓板下空氣溫度:26.7℃;

◆人員工作區地毯表面溫度:22.8℃;

◆架空地板名義高度:305mm,靜壓箱高度:273mm;

◆內部區域單位地板面積標準送風量:3.0(L/s)/㎡;

◆單位外圍護結構長度標準送風量:41.8(L/s)/㎡;

◆混凝土結構樓板厚度:152mm。

3 表中“系統配置參數”列中的其他欄為某項數據調整后的配置參數。

4 表中“內區”指需全年送冷區域,“外區”指夏季送冷冬季送熱區域。

5.16.5 地板送風空調系統房間氣流組織和送風量應按下列要求確定:

    1 送風口的出口風速和送風溫差、回風(排風)口布置、風速等要求見5.4節。

    2 進入地板送風靜壓箱的空調送風溫度宜為16~18℃,地板送風口的送風溫度宜為17~18℃。

    3 工作區域內頭部到腳部的溫差不宜大于3℃。

    4 房間送風量應按以下公式確定:

式中  L——房間送風量(m3/h);

      Qgq——房間工作區全熱冷負荷(W);

      Qgx——房間工作區顯熱冷負荷(W);

      p——空氣平均密度(kg/m3),標準狀態下取1.2kg/m3;

      C——空氣定壓比熱,取C=1.01[kJ/(kg·℃)];

      hn——室內焓值(kJ/kg);

      ho——送風焓值(kJ/kg);

      tn——室內工作區設定平均溫度(℃);

      to——送風溫度(℃)。

    5 房間回風溫度應按下式確定:

式中  th——房間回風溫度(℃);     

      Qf——非工作區顯熱冷負荷(W);

      其他符號同公式(5.16.5-1)。

    6 當采用有壓地板送風靜壓箱時,空調系統送風量應考慮靜壓箱漏風量,可取送風量的10%~30%。

5.16.6 送風地板靜壓箱應滿足下列要求:

    1 應符合建筑防火和架空地板的有關規定;

    2 地板靜壓箱的高度應滿足靜壓箱內系統裝置最大部件的安裝、空氣流動和電氣布線的要求,并應考慮建筑層高(使用凈高)、經濟性等因素;

    3 有壓地板送風靜壓箱應整體密封,以減少地板塊之間及施工質量引起的空氣滲漏;

    4 應根據空調區域的劃分,并考慮減少架空地板和樓板向地板靜壓箱傳熱形成的空調送風熱衰減,合理確定地板送風靜壓箱的隔斷設置與進風口設置。

注:1 地板送風靜壓箱的測試結果表明:高度為100mm時,靜壓箱內仍能夠獲得較好的氣流分布。當電氣布線與地板送風系統綜合使用時,地板送風靜壓箱的典型高度為300~4500mm。

    2 用于地板送風的架空地板根據用途一般分為以下3種:

◆有壓地板送風靜壓箱:靜壓箱相對房間的正壓值一般維持在12.5~25Pa,用于克服地板送風口的阻力;

◆無壓(或零壓)地板送風靜壓箱:靜壓箱維持與房間基本相同的壓力值,地板送風口的阻力靠末端裝置風機克服;

◆架空地板:作為空調風管與末端裝置的布置空間。

5.16.7 地板送風裝置的選型與布置,應符合下列規定:

    1 為個人/崗位服務的送風口宜鄰近使用人員布置;

    2 應根據房間送風量、內外分區、工作崗位分布情況等確定地板送風口的數量和送風量;

    3 應根據熱力分層高度、有壓地板送風靜壓箱的靜壓值(采用被動式送風口時),按產品提供的送風裝置的性能參數選擇;風速為0.25m/s的送風射流末端高度宜接近熱力分層高度;

    4 應根據房間熱負荷分配狀況、熱舒適性和控制要求及地板送風口的特性等因素,經技術經濟比較后選用地板送風裝置形式,常用地板送風裝置類型和特征見表5.16.7。

5.16.8 地板送風空調系統應合理分區,并就在通過經濟技術比較,采用合理的系統組合方式。

    1 全年送冷的區域,送風裝置常采用以下型式:

    1)采用可調的被動式地板送風口,風口阻力由有壓靜壓箱克服;

    2)采用單風道型末端裝置+被動式地板送風口;由全空氣空氣處理機組通過敷設在架空地板內的送風管道,向風口送風并提供壓力;由單風道型末端裝置調節送風量;

    3)采用串聯式見機動力型末端裝置+被動式地板送風口;末端裝置調節一次風風量,送入房間風量恒定;由末端裝置風機克服地板送風口的阻力;

    4)采用主動式地板送風裝置,風量調節一般由送風裝置所帶變速風機實現,并克服風口阻力。

    2 夏季送冷冬季送熱的區域,送風裝置常采用以下型式:

    1)當該區域采用被動式地板送風口時,應與全年送冷區域分別設置空調機組,冬季送熱;

    2)可采用帶電加熱器或熱水盤管的風機動力型末端裝置+被動式地板送風口;

    3)冬季供熱可采用風機盤管或散熱器。

注:變風量末端裝置的分類、選擇,以及變風量系統的設計見5.11節。


5.17 溫濕度獨立控制空調系統

5.17.1 室內空氣品質和舒適性要求較高、設置集中空調系統的建筑,有條件且經技術經濟比較合理時,可采用由下列主要部分組成的溫濕度獨立控制空調系統,其原理見圖5.17.1;

    1 用于調節室內濕度的新風處理機組,以及新風輸送系統和送風裝置;

    2 用于調節室內溫度的房間末端裝置,以及冷熱源和輸配系統。

注:溫濕度獨立控制空調系統的主要特點如下:

    1 降溫與除濕處理要求的冷源溫度不同:處理潛熱(除濕)時,采用冷凍除濕方式,要求有低于室內空氣露點溫度的低溫空調冷水;而處理顯熱(降溫)時,僅要求冷水溫度低于室內空氣的干球溫度,冷水來自自然冷源或COP值較高的高溫冷水機組;

    2 溫度控制系統的末端裝置干工況運行,避免了室內盤管表面滋生細菌,衛生條件好;末端裝置一般采用水作為冷媒,輸送能耗比輸送空氣能耗低;

    3 濕度控制系統的干燥新風承擔所有的潛熱負荷,比溫濕度同時控制的常規空調系統能夠更好地控制房間濕度和滿足室內熱濕比的變化,房間濕度控制標準嚴格時避免了再熱損失。

5.17.2 溫濕度獨立控制空調系統應根據工程所在的氣候分區采取不同的形式。各城市的氣候分區可參考表5.17.2和圖5.17.2。

5.17.3 干燥地區(Ⅰ區)新風宜采用蒸發冷卻進行降溫(或降溫加濕)處理,可按5.15確定蒸發冷卻方式。

5.17.4 潮濕地區(Ⅱ區)新風可采用冷卻除濕、溶液除濕、轉輪除濕和聯合除濕等處理方式(典型系統的組成和新風狀態變化過程見圖5.17.4-1~圖5.17.4-7),系統設計應符合下列要求:

    1 新風宜采用排風熱回收設施時行預冷(見圖5.17.4-1和圖5.17.4-2)。

    2 新風采用冷卻除濕時,當除濕后的新風送風溫度偏低需要進行等濕再熱時,應采用自身再熱方式;當室內設置集中排風系統時,宜利用排風進行再熱(見圖5.17.4-2);當無排風熱回收可利用時,可采用液體工質選購進行預冷和再熱(見圖5.17.4-3);不應采用熱水、電加熱等外部熱源再熱方式。

注:冷卻除濕指利用低溫冷水通過表冷器盤管,使空氣溫度降低到露點以下進行除濕。

    3 采用溶液除濕時,可根據下列原則采取不同的除濕方式:

   1)當有≥70℃的余熱可利用時,宜采用余熱驅動式溶液除濕方式,也可采用室內排風噴水冷卻溶液除濕(見圖5.17.4-4),和采用冷卻塔的冷卻水進行冷卻除濕(見圖5.17.4-5);余熱驅動的溶液除濕方式,可采用分散除濕、集中再生的方式,將再生濃縮后的濃溶液分別輸送到各臺新風中(見圖5.17.4-6);在新風除濕機與再生器之間常設置儲液罐,可實現較高的能量蓄存功能,緩解再生器對于持續熱源的需求;

    2)當無可直接利用的熱源時,可采用熱泵驅動式溶液除濕方式(見圖5.17.4-7)。

注:1 熱泵式溶液除濕新風機組的性能系數(新風獲得冷量/壓縮機和溶液泵耗電量)COP可超過5.0。例如在新風溫度和相對濕度分別為36.0℃、68%(含濕量25.8g/kg)的高溫高濕工況,以及30.0℃、65%(含濕量17.4g/kg)的一般工況,如室內排風為26.0℃、相對濕度60%(含濕量12.6g/kg),送風工況為17.3℃、74%或78%(9.1g/kg或9.6g/kg),則熱泵式溶液除濕機組的COP分別為5.0和5.9。

    2 采用排風噴水冷卻除濕過程的溶液除濕機組的性能系數(新風獲得冷量/再生加熱量)COPr為1.2~1.5;采用冷卻水冷卻除濕過程的溶液除濕機組的COPr為0.8~0.95.溶液除濕系統的蓄能密度一般在500MJ/m3以上,蓄能密度隨著儲液罐的濃溶液與稀溶液之間的濃度差的增加而增大。

    4 采用轉輪除濕時,宜采用室內排風熱回收對新風進行預冷(見圖5.17.4-8)。

5.17.5 新風量應按以下原則確定:

1 應滿足衛生和除濕要求,按二者計算結果取較大值。

2 新風送風量和送風含濕量應按以下關系式確定:

式中do——新風送風的含濕量(g/kg);

    dn——室內設計含濕量(g/kg);

     D——室內總濕負荷(g/h);

     p——空氣密度(kg/m3);

     L——新風送風量(m3/h)。

3 干燥地區(Ⅰ區)采用蒸發冷卻方式處理新風時,宜充分利用新風冷量,適當增大新風量。

4 潮濕地區(Ⅱ區)可按滿足衛生要求確定新風量;采用冷卻除濕時,應校核冷源水溫是否能滿足要求,必要時可增大新風量。

5.17.6 新風送風氣流組織和送風裝置應符合下列要求:

1 采用排風全熱熱回收預冷裝置的冷卻除濕系統,如不采用再熱且送風溫度較低時,宜采用高誘導比低溫送風口、塑料散流器等;

2 新風處理采用其他方式且送風溫度接近室溫時,宜采用置換通風、地板送風等下送風方式。

5.17.7 房間末端裝置可采用輻射板(墻)、冷梁、風機盤管干工況運行等,供冷量應按下列要求確定:

1 新風送風溫度低于室內溫度時,末端裝置供冷量應扣除新風所承擔的房間顯熱負荷。

2 新風送風溫度高于室內溫度時,末端裝置供冷量應增加新風帶入的顯熱負荷。

3 末端裝置采用輻射板時,供冷、供熱量可按下式進行估算:

式中    q——供熱地板或供冷頂板表面總散熱量(W/㎡);

   θs·m——供熱地板表面或供冷頂板表面溫度(℃);

      θi——室內設計溫度(℃)。

4 干工況風機盤管,單位風量的供冷量約在2.0~2.4W/(m3/h)。

5 采用干工況運行的風機盤管,其供冷能力可按正式進行估算:

式中 Qe.干工況——干工況供冷量(W);

       Qh.標準——標準供熱工況時供熱量(W);

        △tm.c——干工況供冷時風側和水側的逆流對數平均溫差(℃);

    △tm.h標準——標準供熱工況時風側和水側的逆流對數平均溫差(℃)。

注:1 風機盤管標準工況時冬季供熱量和夏季供冷量采用的水流量相同,即在相同風量時,盤管傳熱系數和傳熱面積相同;因此同樣可采用干工況顯熱交換的標準供熱量,通過風側和水側的逆流對數平均溫差的比值進行換熱量的修正估算。

    2 當冷水溫度為15~19℃時,風機盤管干工況供冷能力約為標準濕工況供冷能力的30%~45%。

5.17.8 冷源水溫宜采用下列數值:

1 用于末端裝置處理顯熱的冷水溫度宜為15~19℃,應用于潮濕地區(Ⅱ區)的輻射板可干工況風機盤管的冷水溫度應保證供冷表面的溫度高于室內露點溫度;

2 采用冷卻除濕方式處理潛熱的新風系統的低溫冷水溫度宜為5~7℃。

5.17.9 應優先采用自然冷源制取高溫冷水:

     1 Ⅰ區干燥地區可采用間接蒸發冷卻冷水機組作為冷源,其原理見圖5.17.9-1,機組設計出水溫度見表5.17.9;

注  1) 間接蒸發冷卻冷水機組的出水溫度低于室外濕球溫度,可達到室外空氣的濕球溫度和露點溫度的平均值。

    2) 機組的性能系數COP可超過10,且室外起干燥,機組COP越高。

    2 Ⅱ區潮濕地區有條件時,可采用地下水、土壤源等自然資源為房間末端裝置提供夏季高溫冷水,采用土壤源換熱器的工作原理見圖5.17.9-2。

注:1) 10米以下的地下水水溫一般接近當地的年平均溫度,當使用地的年平均溫度低于16℃時,可通過抽取深井水作為冷源,但利用過的地下水必須回灌。

    2) 采用土壤源系統時,夏季很多時間可以直接利用土壤天然冷源得到15~19℃的高溫冷水,而不必開啟熱泵;冬季則應利用熱泵方式從地下埋管中進取熱量,以保證土壤全年的熱平衡。土壤源換熱器可以為垂直埋管形式,也可以是水平埋管方式。當采用垂直埋管形式時,埋管深度一般在100m左右,管與管間距在5m左右。當采用大量垂直埋管時,夏季的冷卻溫度就不再與當地年平均氣溫有關,而是由冬夏的熱量平衡和冬季取熱蓄冷時的蓄冷溫度決定。

5.17.10 采用人工冷源時,對于采用冷凍除濕方式處理潛熱負荷的溫濕度獨立控制空調系統,當建筑規模較小時,處理顯熱和潛熱系統的冷源可合用,其冷水溫度應按處理潛熱系統的要求確定;當建筑規模較大時,宜設置高、低溫冷水機組或雙工況冷水機組,分別用于處理顯熱、潛熱的空調系統。

注:采用運動制冷機組,當冷水的供水溫度從常規空調系統的5~7℃提高到15~19℃時,制冷機組的COP約提高20%~35%。

5.17.11 潮濕地區(Ⅱ區)使用的輻射板或干式風機盤管的高溫冷水系統,應對室內溫濕度進行監測,并采取確保設備表面不結露的自動控制,有結露危險時(室內露點溫度高于冷表面溫度)可加大新風量,必要時關閉末端裝置冷水閥。


6空調系統的冷熱源

6.1 冷熱源方案與設備的選擇

6.1.1 空調系統的冷(熱)源,首先應考慮利用夭然冷(熱)源; 無條件利用天然冷(熱〕源時,可采用人工冷(熱〕源。

6.1.2 采用人工冷〔熱)源時, 宜采用集中設的冷〔熱)水機組或供熱、換熱設備。

6.1.3 機組或設備的選擇, 應根據建筑規模、使用特征, 結合當地能源結構及其價格政策、環保規定等按下列原則經綜合論證后確定:

    1 有城市集中供熱或工廠余熱可利用的地區, 宜采用作為空調系統的冷熱源;

    2 具有熱電廠的地區, 宜推廣利用電廠余熱的供熱、供冷技術;

    3 具有充足的天然氣供應的地區, 宜推廣應用分布式熱電冷聯供和燃氣空調撞術, 實現電力和天然氣的削峰填谷, 提高能源的綜合利用率;

    4 電力供應充足的地區, 可采用電動壓縮式冷水機組供冷;

    5 有余熱或廢熱可以利用時, 可采用溴化鋰吸收式冷(溫)水機組供冷和供熱;

    6 電力供應緊缺的地區, 宜采用燃油、燃氣吸收式冷水機組及燃油、燃氣鍋爐供冷和供熱;

    7 附近有長期穩定、充足的江、河、湖、海、淺層地下水等天然水資源, 或有工業廢水、熱電廠冷卻水、污水處理廠等排出的再生水資源可以利用, 且水溫適宜時, 宜采用地表水水源熱泵系統供冷和供熱;不具備集中供熱條件, 經技術經濟論證認為合理且能確保同層回灌時, 可采用地下水水源熱泵系統供冷和供熱; 不具備集中供熱條件, 經技術經濟論證及全年負荷分析認為合理且有充足的地面供埋管時, 可采用地埋管地源熱泵系統供冷和供熱;

    8 各區域負荷特性相差較大, 全年需要空調常年有穩定的大量余熱, 并需長時間同時供冷和供熱的建筑物, 經技術經濟比較認為合理時, 宜采用水環熱泵空調系統供冷和供熱;

    9 如有合適的蒸汽源時, 宜采用汽輪機驅動的離心式冷水機組, 并利用其排氣作為吸收式冷(溫)水機組的熱源, 通過聯合運行提高能源的利用率;

   10 具有多種能源(熱、電、燃氣等)的地區, 宜采用復合式能源供冷和供熱;

   11 夏季空調室外計算濕球溫度較低. 干濕球溫度差較大, 且當地水源比較豐富的地區, 宜采用直接或間接蒸發冷卻方式;

   12 采用區域供冷方式時, 必須經過認真、細致的技術經濟分析論證, 務必確保能達到理想的節省能源與降低初投資的目的。

6.1.4 除了符告下列條件之一者外,不得設計采用電熱鍋爐、電熱水機組、電熱水器直接作為空調系統的熱源:

    1 電力供應充足、供電政策支持、電價優惠的地區;

    2 以供冷為主, 供熱負荷較小, 且無法利用熱泵提供熱源的建筑:

    3 無集中供熱與燃氣源, 用煤或油等燃料又受到環?;螄老拗頻慕ㄖ?

    4 夜間可利用低谷電進行蓄熱, 且蓄熱式電鍋爐在白天用電高峰時段和平段時間不啟動運行的建筑;

    5 利用可再生能源發電地區的建筑;

    6 內、外區合一的變風量系統中需要對局部外區進行加熱的建筑;

    7 高精度恒溫恒濕空調系統室溫控制環節的空氣加熱器。

6.1.5 確定冷水機組的裝機容量時,應充分考慮不同朝向和不同用途房間空調峰值負荷同時出現的機率,以及各建筑空調工況的差異,對空調負荷乘以小于1的修正系數。該修正系數一般可取0.70~0.90;建筑規模大時宜取下限,規模小時宜取上限。

6.1.6 蒸氣壓縮循環冷水(熱泵)機組名義工況時的溫度/流量條件,應符合表6.1.6的規定。

注:1 上表引自國家標準:《蒸氣壓縮循環冷水(熱泵)機組》每一部分:工業或商業及類似用途的冷水(熱泵)機組GB/T18430.1-2001。

    2 機組名義工況時,水側的污垢系數:蒸發器為0.018(㎡.℃)/kW;冷凝器為0.044(㎡.℃)/kW;大氣壓力為101kPa。新機組蒸發器和冷凝器的水側被認為是清潔的,測試時污垢系數考慮為0(㎡.℃)/kW。

    3 冷水機組的冷水供、回水設計溫差不應小于5℃。在技術可靠、經濟合更換前提下宜盡量加大冷水供、回水溫差(引自《公共建筑節能設計標準》GB50189)。

6.1.7 冷水機組類型的選擇,應結合工程具體情況按表6.1.7進行。

6.1.8 冷水(熱泵)機組的單臺容量及臺數的選擇,應能適應空調負荷全年變化規律,滿足季節及部分負荷要求。當空調冷負荷大于528kW時,機組的數量不宜小于2臺。

6.1.9 冷水機組的臺數宜為2~4臺,一般不必考慮備用。小型工程只需一臺機組時,應采用多機頭機型。

6.1.10 選擇冷水機組時,不僅應保證其供冷量滿足實際運行工況條件下的要求,運行時的噪聲與振動符合有關標準的規定外,還必須考慮和滿足下列各項性能要求:

    1 熱力學性能:運行效率高、能耗少(主要體現為COP值的大?。?;

    2 安全性:要求毒性小,不易燃,密閉性好,運行壓力低;

    3 經濟性:具有較高的性能價格比;

    4 環境友善性:具有消耗臭氧層潛值ODP(Ozone Deplition Potential)低、全球變暖潛值GWP(Global Warming Potential)小、大氣壽命短等特性。

6.1.11 電動壓縮循環冷水(熱泵)機組,在名義制冷工況條件下,性能系數不得低于表6.1.11-1的規定值;有條件時,應優先選擇采用表6.1.11-2中能效等級為2級或1級的節能型產品。

6.1.12 水冷式電動蒸汽敢壓縮循環冷水(熱泵)機組的綜合部分負荷性能系數(IPLV)宜按下式計算和檢測條件檢測:

IPLV=2.3%×A+41.5%×B+46.1%×C+10.1%×D             (6.1.12)

式中 A——100%負荷時的性能系數(W/W),冷卻水里水溫度30℃;

     B——75%負荷時的性能系數(W/W),冷卻水里水溫度26℃;

     C——50%負荷時的性能系數(W/W),冷卻水里水溫度23℃;

     D——25%負荷時的性能系數(W/W),冷卻水里水溫度19℃。

注:1 IPLV僅是評價單臺冷水機組在滿負荷及部分負荷條件下按時間百分比加權平均的能效指標,不能準確反映單臺機組的全年能耗,因為它未考慮機組負荷對冷水機組全年耗電量的權重影響。

    2 IPLV計算法則不適用于多臺冷水機組系統。在許多工程中,多臺冷水機組以群控方式運行,每臺冷水機組大部分時間在70%~90%或以上的高負荷區運行。因此,若簡單的比較冷水機組全年節能效果,則冷水機組滿負荷能效(COP)的權重大于IPLV的權重。

    3 IPLV的計算法則有利于多機頭機組,不能反映多機機組實際運行的能效。

    4 應根據實際項目中冷水機組全年運行工況,結合實際氣象數據、建筑負荷特性、機組數量、機組運行時間及負荷、分時電價等,通過系統模擬或專業計算方法,算出冷水機組全年耗電量及電費。

6.1.13 蒸氣壓縮循環冷水(熱泵)機組的綜合部分性能系數IPLV不宜低于表6.1.13的規定值(IPLV值是基于單臺主機運行工況)。

6.1.14 名義制冷量大于7100W,采用電機驅動壓縮機的單元式空調機、風管送風式和屋頂式空調機組時,在名義制冷工況條件下,其能效等級(EER)不應低于表6.1.14中的4級(不包括多聯機)。有條件時,應優先選擇采用2級或1級的產品。


6.1.15 離心式冷水機組有單級與多級、開式與閉式之別,一般宜結合工程具體情況根據表6.1.15進行選擇。

6.1.16 螺桿式冷水機組有開啟式與封閉式、單機頭與多機頭之別,一般宜結合工程具體情況根據表6.1.16進行選擇。

6.1.17 螺桿式冷水機組可以配置不同的蒸發器和節流裝置,設計選型時應結合工程具體情況根據表6.1.17選擇。

6.1.18 選擇制冷劑時,除了應考慮?;こ粞醪閫?,還必須考慮其對全球氣候變暖的影響。按照科學原理選用大氣壽命短、ODP與GWP值均小、熱力學性能優良(COP值高)、并在一定條件下能確保安全使用的制冷劑(見表6.1.18)。

注:1 ODP、GWP、大氣壽命г數據源自2003年聯合國《蒙特利爾議定書》臭氧層科學評估報告書。

    2 理論COP源自REFPROP program from NIST,(1994)(工況:蒸發溫度4.4℃,冷凝溫度37.8℃,飽和條件)。

6.1.19 我國《環境標品技術要求》HJBZ41-2001消耗臭氧層物質(ODS)替代產品標準規定:凡是ODP值小于等于0.11的制冷劑,在現階段都是環保的。

6.1.20 《中國逐步淘汰消耗臭氧層物質國家方案》(修訂稿)中,對工商制冷行業中制冷劑替代的技術路線是:

    對于透平式制冷機,HCFC-123可以替代CFC-11;

    對于單元式空調機中制冷量為22~140kW的中型半封閉制冷壓縮機,HCFC-22可以替代CFC-12。

6.1.21 2007年6月我國國家環保總局發布的“環保總局修訂消耗臭氧層物質(ODS)替代品推薦目錄”中,對常用制冷劑作了如表6.1.21所示的規定。

6.1.22 2007年9月蒙特利爾議定書第十九次締約方大會上,做出了以下加速淘汰HCFC的調整方案:

    1 把HCFC生產量與消費量的凍結從2016年提前至2013年;

    2 把用于新設備的HCFC生產與消費淘汰期限從2040年提前到2030年;

    3 消減步驟為:到2015年削減10%;到2020年削減35%;到2025年削減67.5%;直至2030~2040年,允許保留年平均2.5%數量供維修用。

注:《蒙特利爾議定書》締約方第19次會議達成分階段加速淘汰氫氯氟烴(HCFCs)的調整方案,時間表整體上提前了大約10年,但最終淘汰日期未變,對使用回收和再生制冷劑的淘汰日期沒有限定。目前我國超過80%的工商制冷空調設備使用HCFC-22制冷劑,全球范圍內至今尚未找到完全理想的HCFC的替代物,HFCs因其具有較高的GWP值被《京都議定書》明確列入實施減排的溫室氣體目錄。就長遠的發展趨勢而言,HFCs在未來的消費淘汰也是不可避免的,唯一尚不能確定的是這一替代進程的時間進度。尋找零ODP且GWP值較低的環保制冷劑也成為全球的共同責任,因此若以HFCs替代HCFCs,這種技術方向和時間上的不確定性對于我國制冷空調業而言,存在巨大的風險和挑戰。

環保性還與冷水機組的節能性相關,冷水機組耗電產生CO2排放,造成全球氣候變暖的間接影響。95%的全球變暖潛在影響是由于設備能耗產生的CO2排放。

6.1.23 基于對HCFC,尤其是高GWP的HCFC-22替代技術與替代方案,國際上至今尚未明朗的事實,發展中國家不應盲目提前淘汰HCFC和HFC。相反,應該充分利用給予發展中國家的10年寬容期,即可推遲到2040年一次性淘汰HCFC。在此之前,應按照科學原理選用大氣壽命短、ODP值和GWP值均小、熱力學性能優良(COP值高)、并在一定條件下確保安全使用的制冷劑,如HCFC-123、HFC-134a及HCFC-22為制冷劑的冷水機組。


6.2 冷(熱)源機房的設置原則

6.2.1 冷(熱)源機房應設置在靠近冷(熱)負荷中心處,以便盡可能減少冷(熱)媒的輸送距離;同時,應符合下列要求:

    1 有地下層的建筑,應充分利用地下層房間作為機房,且應盡量布置在建筑平面的中心部位;

    2 無地下層的建筑,應優先考慮布置在建筑物的一層;當條件限制,無法設置在主機建筑內時,也可設置在裙房內,或與主體建筑脫開的獨立機房內;

    3 對于超高層建筑,除應充分利用本建筑地下層以外,還應利用屋頂層或設置專用設備層作為機房;

    4 變配電站及水泵房宜靠近制冷機房;

    5 機房內設備的布置,應考慮各類管道的進、出與連接,減少不必要的交叉;

    6 機房布置時,應充分考慮并妥善安排好大型設備的運輸和進出通道、安裝與維修所需的起吊空間;

    7 大中型機房內,應設置觀察控制室、維修間及洗手間;

    8 機房內應有給排水設施,滿足水系統沖洗、排污等要求;

    9 機房內儀表集中處,應設置局部照明;在機房的主要出入口處,應設事故照明。

6.2.2 冷(熱)源機房內部設備的布置,應符合下列要求:

    1 設備布置應符合管道布置方便、整齊、經濟、便于安裝維修等原則;

    2 機房主要通道的凈寬度,不應小于1.5m;

    3 機組與墻之間的凈距不應小于1.0m,與配電柜的距離不應小于1.5m;

    4 機組與機組或其它設備之間的凈距,不應小于1.2m;

    5 機組與其上方管道、煙道、電纜橋架等的凈距,不應小于1.0m;

    6 應留出不小于蒸發器、冷凝器等長度的清洗、維修距離。

6.2.3 燃氣溴化鋰吸收式冷(溫)水機組的機房設計,除應遵守現行有關的國家標準、規范、規程的各項規定外,還應符合下列要求:

    1 機房的人員出入口不應少于2個;對于非獨立設置的機房,出入口必須有1個直通室外;

    2 設獨立的燃氣表間;

    3 煙囪宜單獨設置;

    4 當需要兩臺或兩臺以上機組合并煙囪時,應在每臺機組的排煙支管上加裝閘板閥;

    5 機房及燃氣表間應分別獨立設置燃氣濃度報警器與防爆排風機,防爆風機應與各自的燃氣濃度報警器聯鎖(當燃氣濃度達到爆炸下限1/4時報警,并啟動防爆排風機排風)。

6.2.4 不論冷水機組采用何種組分的制冷劑,制冷機房內必須設置事故通風裝置;事故通裝置的通風量Q(m3/h),可統一按本措施的公式(4.4.3)計算。

6.2.5 由于制冷劑的比重幾乎都大于空氣,一旦泄漏就能很快的取代室內占有的容積,從而導致室內人員窒息而死亡。所以,不論采用何種組分的制冷劑,都應根據不同的制冷劑,選擇采用不同的檢漏報警裝置,并與機房內的事故通風系統連鎖,測頭應安裝在制冷劑最易泄漏的部位。

6.2.6 各臺制冷機組的安全閥出口或安全爆破膜出口,應用鋼管并聯起來,并接到室外,以便發生超壓破裂時將制冷劑引至室外上空釋放,確保冷凍機房運行管理人員的人身安全。


6.3 區域供冷

6.3.1 建筑容積率大、空調冷負荷密度高、冷負荷曲線相對平緩、同時使用率低的區域可采用區域供冷方式。

6.3.2 采用區域供冷時,必須進行全年能耗計算以及技術、經濟分析認證。

6.3.3 區域供冷宜利用天然能源、可再生能源、宜采用蓄能、分布式供能等高效節能的系統。

6.3.4 進行容量計算時,應根據各分區的功能與用冷特點,確定同時使用系數及不保證率。一般情況下,同時使用系數宜取0.5~0.8。

6.3.5 區域供冷管道傳熱面積較大,絕熱設計時,宜采取必要的加強措施,如控制總體輸送能耗、散冷量、溫升損失等,以減少管道傳熱損失。

6.3.6 區域供冷系統中,宜結合采取多級泵、大溫差小流量、變流量運行控制、直供等措施以降低水力輸送能耗。


6.4 蓄冷蓄熱系統的設計

6.4.1 蓄冷蓄熱技術應用,受建筑物使用功能、空調負荷特性、蓄能設備的技術特點,工程所在地能源政策、電力峰谷時間段、投資回收年限等因素的影響和制約,因此其方案應經技術、經濟比較確定。

6.4.2 當空調工程有以下特性時,可考慮采用蓄冷系統:

    1 僅有白天負荷或晝夜負荷,峰谷負荷懸殊時;

    2 無電力增容條件或限制增容時;

    3 某一時段限制空調制冷用電時;

    4 需設置備用冷源時;

    5 采用大溫差低溫供水或低溫送風時;

    6 采用區域集中供冷時;

    7 在新建或改建項目中,具有放置蓄冷裝置的空間條件;

    8 執行峰谷電價且電價差較大的地區;

    9 技術經濟比較合理,采用蓄冷系統確能獲得經濟效益時。

6.4.3 工程中常用的蓄冷介質有下列三種,設計時就根據介質特性及工程具體情況確定:

    1 水:利用水的溫度變化儲存顯熱量,蓄冷溫度一般取4~6℃,蓄冷溫差為5~11℃。水的單位體積蓄冷量較小[5.8~12.77(kW·h)/m3],蓄冷所占容積較大。與常規空調系統相比,水蓄冷系統通??杉跎僦評瀋璞溉萘康?5%~35%,適宜有條件設置蓄冷水池的空調工程。

為了提高蓄冷槽的利用率、體現蓄能系統的經濟性,可將蓄冷槽設計為冬季蓄熱,夏季蓄冷。

    2 冰:利用冰的溶解潛熱儲存冷量,制冰溫度一般取-4~-8℃;冰的單位體積蓄冷量較大[40~50(kW·h)/m3],冰蓄冷貯槽所占容積較水蓄冷小。冰蓄冷可提供較低的供水溫度,適宜大溫差低溫供水、低溫送風、區域供冷和無條件設計水蓄冷的空調工程,但制冷機在制冰期間的效率會有所下降。

    3 共晶鹽:無機鹽與水的混合物稱為共晶鹽,共晶鹽的相變溫度一般為5~7℃。該蓄冷方式的單位體積蓄冷量約為20.8(kW·h)/m3,所需蓄冷槽的體積介于冰蓄冷和水蓄冷之間。制冷機可按常規空調工況運行。

6.4.4 冰蓄冷系統的模式,應根據工程具體情況確定:

    1 全負荷蓄冷——蓄冷裝置的冷量滿足全部空調負荷,冷水機組在用冷時停止運行;全負荷蓄冷系統的運行費用較低,但蓄冷設備的初投資高,適宜空調運行時段較短或限制制冷用電的空調工程;

    2 部分負荷蓄冷——蓄冷裝置的冷量僅滿足部分空調負荷,不足部分仍由冷水機組提供。部分負荷蓄冷系統的初投資較全負荷蓄冷系統低,能充分發揮系統能力,但運行費用較全負荷蓄冷系統高??梢愿堇淥橛胄罾渥爸玫南嗷ノ恢梅治⒘?、串聯兩種型式。

6.4.5 冰蓄冷裝置的形式很多,且各有特點,設計時可根據工程具體情況參照表6.4.5選擇。

表6.4.5 常用冰蓄冷裝置的技術特點

6.4.6 選擇雙工況制冷機組時,應注意下列事項:

    1 制冷機應能適應空調和制冰兩種工況,其制冷量應按不同工況的蒸發溫度、冷凝溫度的載冷劑的傳熱特性由生產廠商分別計算;

    2 選用制冷機時應復核載冷劑的最低供液溫度是否滿足蓄冷——放冷同期內所需載冷劑的最低供液溫度(見表6.4.6)。

注:1 空調工況冷卻水的進出水溫度32/37℃,載冷劑供回液溫度7/12℃;蓄冷工況冷卻水進出水溫度30/33℃,載冷劑供液溫度-5.5℃。

    2 上表列出的機組COP值是參考范圍值,實際選用機組時,應根據工程的使用條件,以產品生產廠提供具體機組電腦選型計算書為準。

    3 雙工況機組的Cf值(制冰工況與空調工況制冷量的比值)一般為0.60~0.75,數值高的機組性能較好。

    4 選用離心式冷水機組時應注意對冷卻水溫度的要求。

6.4.7 蓄冷系統應根據建筑物類型及設計日冷負荷曲線、空調系統規模及蓄冷裝置特性等因素參考以下原則確定:

    1 蓄冷時段仍需供冷且負荷較大時,宜另設直接向空調系統供冷的制冷機——基載主機,且與蓄冷機組并聯設置;

    2 當蓄冷時段所需冷量較少時,也可不設基載主機,由蓄冷系統同時蓄冷和供冷;

    3 空調水系統規模較小,工作壓力較低時,可直接采用乙二醇水溶液循環;當空調水系統規模較大、工作壓力較高時,宜設置板式換熱器向空調系統供冷;

    4 冰蓄冷系統形式:

    1)并聯系統——雙工況制冷機與蓄冰裝置并聯設置。見圖6.4.7-1。

主機和蓄冰裝置均處在高溫段,可兼顧制冷主機與蓄冰裝置的效率。但供水溫度較高,供回水溫差較小,不能用于大溫差和低溫供水、低溫送風空調系統。冷負荷的增減變化由制冷主機與蓄冰裝置并聯分擔,溫度控制及冷量分配需要有相對復雜的控制系統。

并聯系統的供回水溫差一般為5~6℃,在基載機組性能系數滿足節能規范要求的情況下,也可為8℃。

    2)串聯系統——雙工況主機與蓄冰裝置串聯布置,供水溫度低,供回水溫差大,適用于大溫差、低溫供水和低溫送風空調系統。系統工作特性明確,系數參數不僅在設計工況時可以預計到,而且在任何部分負荷運行點上都可以預計到??刂萍虻?,運行穩定,主機優先和融冰優先的控制策略較易實現。

①主機上游(見圖6.4.7-2)——制冷機處于高溫端,制冷效率高,而蓄冰裝置處于低溫端,充分利用了冰的低溫能量,但融冰效率較低。適合融冰性能好、能滿足設計要求的融冰出水溫度和融冰速率的蓄冰裝置。

②主機下游(見圖6.4.7-3)——制冷機處于低溫端,蒸發溫度隨之降低,因而影響制冷效率。一般每降低1℃蒸發溫度,制冷量會衰減2%~3%。而蓄冰裝置處于高溫端,可取得較高的融冰速率,但其低溫能量將被浪費。該系統適合融冰性能較差、出水溫度不穩定的蓄冰裝置。

6.4.8 蓄冷系統的負荷,應根據設計日逐時氣象數據、建筑圍護結構、人員、照明、內部設備以及工作制度,采用動態計算法逐時計算,繪制全日冷負荷曲線圖,按正式計算確定設計日空調總冷量:


式中 Q——設計日空調總冷量,(kW·h)或(RT·h);

    qi——設計日i時刻冷負荷,(kW)或(RT);

     n——設計日空調系統運行小時數。

在方案設計或初步設計階段,可采用系數法或平均法,根據峰值負荷估計日逐時冷負荷。


1 系數法:利用常規制冷估算負荷方法計算設計日峰值負荷,乘以不同功能建筑逐時冷負荷系數求得逐時冷負荷。

    qi=k×qmax                           (6.4.8-2)


式中k——逐時冷負荷系數,見表6.4.8;

    qmax——峰值小時冷負荷(kW)(RT)。

注:1 摘自彥啟森,趙慶珠編《冰蓄冷系統設計》。

    2 賓館的夜間冷負荷系數取值時還應考慮客房部分空調負荷所占整個建筑物空調負荷的比例。

2 平均法:設計日總冷負荷量應按下式計算:

式中 Q——設計日總冷負荷,(kW·h)或(RT·h);

    qi——i時刻空調冷負荷(kW);

  qmax——峰值小時冷負荷(kW);

    qp——日平均冷負荷(kW);

     n——設計日空調系統運行小時數(h);

     m——平均負荷系數,等于日平均冷負荷與峰值小時冷負荷的比值,一般取0.75~0.85.

6.4.9 蓄冰裝置容量,可按下列方法計算確定:

1 全蓄冰系統:

1)蓄冰裝置容量:

式中 Qs——蓄冰裝置容量,(kW·h)或(RT·h);

     Q——設計日總冷負荷,(kW·h)或(RT·h);

    ε——蓄冰裝置的實際放大系數,一般取1.03~0.15.

2)制冷機容量:

式中qc——空調工況制冷機制冷量,(kW)或(RT);

    Qs——蓄冰裝置容量,(kW·h)或(RT·h);

    Cf——制冷機制冰工況系數,即制冰工況與空調工況制冷能力的比值,一般為0.6~0.75;應根據工程的使用條件,以產品生產廠商提供的參數為準;

    n2——制冷機制冰工況下的運行小時數(h),一般取所在城市低谷電價時數。


2 部分蓄冰系統:

1)制冷機容量:

式中 n1——白天制冷機在空調工況下的運行小時數(h);

其他符號同公式(6.4.9-2)。

2)蓄冰裝置容量:

3 蓄冰系統的運行溫度:根據雙工況主機和蓄冰裝置特性及蓄冰系統形式確定:

1)常溫制冷供回水溫度7℃/12℃,低溫大溫差供冷供回水溫度3℃/13℃;

2)蓄冰裝置:常規空調系統供水溫度3~5℃,低溫送風系統供水溫度1~3℃;

3)雙工況主機:制冰工況時制冷劑供回溫度-5~-7℃/-1~-3℃,空調工況時制冷劑供回溫度3~6℃/8~11℃。

以上溫度參數確定后,需經蓄冰裝置的蓄冰和融冰供冷特性曲線校核計算。由于雙工況主機在蓄冰過程中其載冷劑的出液溫度和機組的制冷量是一個逐漸降低和減少的過程,所以應復核這兩個參數是否能滿足蓄冰裝置的需要。不能滿足時,應調整蓄冰裝置的換熱面積或容量以保證空調系統的正常使用。這類復核計算,應在設計配合下,由產品生產廠或供應商完成。


4 不同形式的蓄冷裝置,采用的壓降值亦有不同,選擇封裝式蓄冷裝置(冰球)時,壓降值宜控制在25~50kPa,選擇蛇形盤管; 蓄冷裝置等其他形式的蓄冰裝置,壓降值宜控制在70~100kPa,最大不應超過120kPa,實際數值需經生產廠家校核。板式換熱器的壓降一般不大于100kPa。


6.4.10 蓄冷系統的控制應配置較完善的檢測及自動控制裝置,進行優化控制,解決各工況的轉換操作、蓄冷系統供冷溫度和空調供水的溫度控制以及雙工況主機制冷和蓄冷裝置供冷負荷的合理分配。


6.4.11 部分負荷蓄冷系統的下列關鍵點,應設置自動檢測與控制:

1 串聯系統控制點,見圖6.4.11-1。

1)主機蓄冰工況——V1、V3全閉,V2、V4全開,封裝式蓄冰裝置根據檢測的進出口溫差和流量等參數累計蓄冰量,盤管根據液位變化測定蓄冰量,蓄到預定值時?;?;

2)主機單獨供冷——V2全閉,V1、V3全開,根據T1恒定來控制主機能量調節;

3)蓄冷裝置單獨供冷——根據設定溫度T1,調節V1、V2開度,改變進入冰槽載冷劑流量,控制融冰供冷量;

4)聯合供冷——設定主機出口溫度,控制主機供冷量;根據設定溫度T1,調節V1、V2開度,改變進入冰槽載冷劑流量,控制融冰供冷量;

5)冷水供冷控制——以上2)、3)、4)工況,T2恒定,調節V3、V4開度,改變進入板式換熱器的載冷劑流量;恒定負荷側壓差△P,改變冷水泵B的頻率,以均衡負荷側供冷量。

2 并聯系統特點,見圖6.4.11-2。

1)主機蓄冰工況——V1、V3、V4全閉,V2全開,BY2泵停,BY1泵開,冰槽液位測定蓄冰量或是由冰厚度傳感器測定蓄冰量,蓄到預定值時?;?;

2)主機單獨供冷——V2、V3、V5全閉,V1、V4全開,BY2泵停,BY1泵開,根據T1恒定來控制主機能量調節;

3)蓄冰裝置單獨供冷——V1、V2、V4、V6全閉,V3、V5全開,BY1泵停,恒定T2,融冰乙二醇泵變頻控制,改變進入冰槽載冷劑流量;

4)聯合供冷——V1~V6,BY1、BY2全開,恒定T1,控制主機能量調節;恒定T2,融冰乙二醇泵變頻控制,改變進入冰槽載冷劑流量;

5)冷水供冷控制——恒定負荷側壓差△P,改變冷水泵B頻率,以均衡負荷側供冷量。

6.4.12 載冷劑系統的設計,應注意下列事項:

1 設計中應明確規定載冷劑種類和濃度要求,乙二醇水溶液的質量比,宜取25%~30%(采用該載冷劑后雙工況主機的制冷量一般下降約2%,板式換熱器傳熱系數下降約10%)。計算載冷劑系統管道阻力和流量、乙二醇泵流量時,應按下列參數進行修正:

1)25%乙二醇水溶液(質量比),相變溫度-10.7℃,在同樣載冷量和溫度條件下,所需流量約是水的1.08倍;管道阻力修正系數:5℃時為1.22倍,-5℃時為1.36倍;

2)30%乙二醇水溶液(質量比),相變溫度-14.1℃,在同樣載冷量和溫度條件下,所需流量約是小的1.1倍。管道阻力修正系數:5℃時為1.257倍,-5℃時為1.386倍;

2 應確保系統的密閉性。

4 乙二醇與鋅有化學反應,不應采用內側鍍鋅的鋼管及含鋅材質的設備。

6.4.13 溶液膨脹及補液裝置的容積和容量,應按下列規定計算確定:

1 對于無相變影響的內融冰、外融冰等系統的計算

1)閉式溶液膨脹裝置的容積:

2)開式溶液膨脹裝置的容積:

式中V——膨脹裝置的有效容(m3);

   Vs——在最低溫度t1下,系統載冷劑的容量(m3);

   P1——最低溫度t1時,載冷劑的密度(kg/(m3);

   P2——最高溫度t2時,載冷劑的密度(kg/(m3);

  α1——最低溫度t1時,膨脹裝置下部的剩余空間,一般α1=10%;

  α2——最高溫度t2時,膨脹裝置上部的氣體空間,一般α2=20%。

2 系統補液裝置的容量

冰蓄冷空調系統補液裝置的容量可按常規系統的計算運行。系統補液量取系統水量的2%;補液泵流量取補液量的2.5~5倍,泵的揚程應附加30~50kPa,并設置用泵。

3 載冷劑儲液箱的容量

載冷劑儲液箱容量的選取,宜按系統儲存0.5~1.0h的補水泵水量或2~3倍的系統膨脹的有效容積在大值進行計算。

6.4.15 確定水蓄冷的類型時,應充分考慮下列情況:

1 全負荷蓄冷的運行費用最省,但建設費用高,占地面積大,應有條件采用;

2 部分負荷蓄冷的建設費用比常規空調系統略高,運行費用相對較低,故應用較廣泛;其中完全電力削峰蓄冷形式的單位體積蓄冷量的運行費用最低;

3 具有足夠大的場地放置蓄水槽。

6.4.16 水蓄冷槽主要有以下幾種形式,設計時應根據工程具體情況選擇不同形式的蓄冷水槽。

1 溫度自然分層式:利用水溫在4℃以上時,水溫升高密度減小,在0~4℃范圍內,水溫降低密度增大的原理,達到冷溫水自然分層的目的。

在蓄冷罐中下部冷水與上部溫水之間由于溫差導熱會形成溫度過渡層即斜溫層(見圖6.4.16-1);

2 隔膜式:在蓄水罐內部安裝一個活動的柔性隔膜或一個可移動的剛性隔板,來實現冷熱水的分離。通常隔膜或隔板為水平布置。這樣的蓄水罐可以不用散流器,但隔膜或隔板的初投資和運行維護費用與散流器相比并不占優勢。隔膜式水蓄冷罐示意見圖6.4.16-2。

3 迷宮式:采用隔板將蓄冷冷水槽分成很多個單元格,水流按照設計的路線依次流過每個單元格。迷宮法能較好地防止冷熱水混合,但在蓄冷和放冷過程中有一個是熱水從底部進口進入或冷水從頂部進口進入,這樣易因浮力造成混合;另外,水的流速過高會導致擾動及冷熱水混合;流速過低會在單元格中形成死區,減小蓄冷容量。迷宮式蓄冷罐示意見圖6.4.16-3。

4 多槽式水蓄冷系統:冷水的熱水分別儲存在不同的罐中,以保證送至負荷側的冷水溫度維持不變。多個蓄水罐有不同的連接方式,一種是空罐方式,如圖6.4.16-4(a)所示。它保持蓄水罐系統中總有一個罐在蓄冷或放冷循環開始時是空的。隨著蓄冷或放冷的進行,各罐依次倒空。另一種連接方式是將多個罐串聯連接或將一個蓄水罐分隔成幾個相互連通的分格。如圖6.4.16(b)所示,圖中表示蓄冷時的水流方向。蓄冷時,冷水從第一個蓄水罐的底部入口進入罐中,頂部溢流的熱水送至第二個罐的底部入口,依次類推,最終所有的罐中均為冷水;放冷時,水流動方向相反,冷水由每一個罐的底部流出?;亓魑濾幼詈笠桓齬薜畝ゲ克腿?。由于在所有的罐中均為溫水在上,冷水在下,利用水溫不同產生的密度差就可防止冷溫水混合。多罐系統在運行時其個別蓄水罐可以從系統中分離出來進行檢修維護,但系統的管路和控制較復雜,初投資和運行維護費用較高。

6.4.17 水蓄冷空調系統的設計,可按下列步驟進行:

1 設計者需掌握的基本資料:當地電價政策、建筑物的類型及使用功能、可利用空間(放置水蓄冷設備)等;

2 確定建筑物空調設計日空調逐時冷負荷及設計日總冷負荷;

3 根據工程項目的實際情況,確定蓄能類型和運行參數;

4 根據建筑物的具體條件,確定蓄冷水池的形狀與大??;

5 確定制冷機組和蓄冷設備的容量;

6 確定蓄冷系統的運行模式與控制策略;

7 進行技術經濟分析,計算出水蓄冷系統的投資回收期。

6.4.18 蓄冷水池的設計,應符合下列規定:

1 蓄冷水池宜采用分層法,也可采用多水槽法、隔膜法或迷宮法與折流法。采用分層法時,如條件允許,蓄冷水池應盡可能加深,水池中的水流布水器應設計合理,使供、回水在和放冷循環中在池內產生重力流,形成并保持一個斜溫層,其厚度不宜大于0.5m。蓄冷水池的容積計算方法如下:

式中 V——蓄冷水池容積(m3);

    Kd——冷損失附加率,一般取1.01~1.03;

    Qs——總蓄冷量(kW·h);

    η——水池容積率,一般取0.95;

     p——蓄冷水密度(kg/m3),取1000kg/m3;

   △t——蓄冷水池進、出水溫差,一般取6~10℃;

    Cp——水的定壓比熱[kJ/(kg·℃)]

    φ——蓄冷水槽完善度,考慮冷斜層和混合的影響,一般取0.85~0.90。

2 根據自然分層蓄冷水槽內的熱力特性和蓄、放冷時蓄冷水槽內水的流態要求,蓄冷水槽內的溫度以4℃較合適,因此時水的比重最大。為減少蓄冷水槽建設費用和提高蓄冷密度,在條件允許時,蓄冷水槽進、出水溫差應盡量選取較大值。

3 充分利用工程項目的消防水池,將其改造成蓄冷水池,少占建筑面積和空間。蓄冷水池用于冬天蓄熱時應另設置消防水池。

4 選擇蓄冷槽材料需要考慮初投資、槽體泄漏的可能性、地下布置的可能性和現場條件等因素。常用的蓄冷槽可以是焊接鋼槽、裝配式預應力混凝土或現場澆筑混凝土槽。

5 溫度自然分層水蓄冷罐一般有圓柱型和長方形兩種。相同蓄水體積時圓柱型表面積與體積比量小,冷損失較少,投資較低。圓柱型蓄冷槽的高度直徑比是設計時需要考慮的形狀參數,一般通過技術經濟比較來確定。斜溫層的厚度與蓄冷槽的尺寸參數無關,提高高度直徑之比能夠減小斜溫層在蓄冷槽中所占的份額,有利于提高蓄冷的效率,但這卻雙限制了布水器的長度,給布水器的設計增加了難度。由于立方體和長方體的蓄水槽建造方便,并且可以與建筑物結構相結合在一起,節省基建投資,因而了得到廣泛的使用。

6 水蓄冷槽的絕熱

在進行槽壁的絕熱層厚度計算時,可取槽內水溫為4℃,并要求絕熱層表面溫度不低于水槽周邊空氣的露點。

在進行絕熱設計時要考慮蓄冷槽底部,槽壁的絕熱。如果由底部傳入的熱量大于從側壁導入的熱量,則可能形成水溫分布的逆轉從而誘發對流,破環分層效果。對于露天布置的蓄冷槽,在絕熱層外還需覆蓋防潮層、防護層。為減少太陽輻射作用,防護層外還需施加帶有反射效果的涂層。

6.4.19 冷水機組的容量,可按下列各式計算確定:

1 全負荷蓄冷方式:

式中 qc——冷水機組的制冷量(kW);

     Qc——設計日空調負荷總冷量(kW·h);

      K——冷損失附加率,取1.01~1.02;

     n2——晚間蓄冷運行時間(h)。


2 部分負荷蓄冷方式:

式中 n1——白天空調冷水機組運行時間(h)。

6.4.20 水蓄冷系統設備配置有:冷水機組在蓄冷水池下游的串聯形式、冷水機組在蓄冷水池上游的串聯形式及冷水機組與蓄冷水池并聯三種形式。

當采用冷水機組在蓄冷水池下游的串聯形式時,為了保證下游主機COP值,主機的進水溫度不可太低,蓄冷罐的蓄冷溫度就必須高于4℃,其蓄冷能力不能充分利用;當采用冷水機組在蓄冷水池上游的串聯形式時,由于釋冷是一個動態的過程,蓄冷罐的出水溫度難以穩定在設計值,這會影響末端的空調效果,因此,一般不推薦使用串聯形式,宜采用并聯方式。

當采用冷水主機和水蓄冷罐并聯形式時,若水槽的水位低于建筑物的高度,蓄冷罐內的水必須通過板式換熱器與系統空調水換熱釋冷,見圖6.4.20(a)。若水槽的水位高于建筑物的高度,可不設板式換熱器,蓄冷罐內的水直接進入系統空調末端,見圖6.4.20(b)。如果用戶在蓄冷時段內有穩定的空調負荷,須另設基載主機。

6.4.21 水蓄冷系統的自控,除應具備常規空調系統所有的技術條件外,還應滿足以下要求:

    1 水蓄冷系統應能進行下列五種工作模式:

    1)蓄冷水槽蓄冷;

    2)冷水機組供冷;

    3)蓄冷水槽供冷;

    4)冷水機組供冷+蓄冷水槽供冷;

    5)冷水機組供冷+蓄冷水槽蓄冷。

自控裝置必須滿足以上工作模式的自動切換和相關設備的啟停和閥門開關等控制。

2 根據空調負荷的變化,完成制冷機和蓄冷裝置間的供冷負荷分配。

3 在水蓄冷控制系統中,采用的是標準溫度傳感器、壓力傳感器和流量計。在分層蓄冷槽中,用垂直排列的溫度傳感器或單獨殼式安裝的傳感器來檢測冷水與溫水的水位,以確定當時的蓄冷存量和斜溫層的厚度。一般情況下,選用傳感器的數量不少于20個,不管水的總深度為多少,它對蓄冷存量的檢測精度可達5%。傳感器也可按高度方法布置,距離應根據檢測的精度要求確定。

水位傳感器用于檢測系統的容積,并在需要補水時發出信號。

未被換熱器隔離的非加壓水槽需要在槽的入口和出口處設壓力保持閥,以將水槽的靜壓與冷水輸配系統的剩余部分隔離開。

多槽系統需要相對復雜的閥門與控制器,使水流在適當的槽中流動,并將熱水與冷水相互分離。

4 補水應該從上部布水器或其他途經引入,以不干擾斜溫層為原則。

5 槽內冷水的停用時間不應無謂延長,對體積較小的水槽尤應如此。

6.4.22 電水蓄熱的設計,應符合下列規定:

1 全負荷或蓄熱適用于全天熱負荷較小的建筑物和峰谷電價差較大的地區;利用夜間低谷電進行蓄熱,日間用電高峰和平段時間不啟用電鍋爐,建筑物所需負荷全部由蓄熱裝置提供;

2 部分負荷蓄熱是利用夜間低谷電進行蓄熱,日間的空調負荷由蓄熱裝置和電熱鍋爐共同承擔。但根據《公共建筑節能設計標準》GB50189-2005第5.4.2條的規定“夜間可利用低谷電進行蓄熱、且蓄熱式電鍋爐不在日間用電高峰和平段時間啟用的建筑”可采用電熱鍋爐、電熱水器作為直接采暖和空氣調節系統的熱源。因此,部分負荷蓄熱目前在國內僅能使用在低谷時間沒有熱負荷要求,在高峰和平峰段才有熱負荷要求的項目中。消防水池不得用于電熱。

6.4.23 不同的蓄熱溫度適用于不同的供熱對象,一般可按表6.4.23選擇確定。

6.4.24 電鍋爐的選擇,必須符合《工業鍋爐通用技術條件》JB/T10094-2002的要求,確保安全、經濟和合理;電鍋爐的平均運行熱效率不應低于97%。

多臺電鍋爐總功率:

式中 N——電鍋爐總功率(kW);

    Q1——用電高峰和平段時的總熱負荷,一般采用熱負荷乘以供熱時間(kW·h);

    Q2——谷時的總熱負荷,一般采用熱負荷乘以供熱時間(kW·h);

   η1——當地的低谷電時間(h);

     k——熱損失附加率,一般取1.05~1.10;

    η——電鍋爐的熱效率。

6.4.25 蓄熱裝置的有效容積應按下列公式計算:

式中 V——蓄熱裝置的有效面積(m3);

    △T——蓄熱溫差(℃);可按照表6.4.25取值;

蓄熱裝置的設計容積計算:

V′=V×φ                       (6.4.25-2)

式中  φ——有效容積的放大系數,1.05~1.10。

6.4.26 蓄熱裝置的設計應考慮溫水混合、死水空間和儲存效率等問題,蓄熱裝置的熱量利用率不宜低于90%。蓄熱裝置的形式有:迷宮式、隔膜式、多槽式和溫度分層式等,其中溫度分層式是最常用的方式。

溫度分層式蓄熱裝置是根據水在不同的溫度下具有不同的密度、會產生不同浮力的原理,使冷熱水自行分離的系統。它主要有三種形式:無隔板式溫度分層、水平分隔式溫度分層和管道垂直分隔槽式。

蓄熱裝置布水器的設計可參見水蓄冷的相關內容。

6.4.27 蓄熱系統與用熱系統一般應通過換熱器進行隔離,換熱器宜采用板式的。板式換熱器的換熱量,宜取采暖或空調尖峰熱負荷,熱水二次側(末端側)供回水溫度根據系統需求選取,熱水一次側(蓄熱側)供回水溫度選取見表6.4.25。

6.4.28 蓄熱循環水泵的選擇,應符合下列要求:

1 蓄熱循環水泵選用時應特別注意水泵的工作溫度,采用專門的熱水泵;

2 在滿足加熱需要的前提下,宜降低系統的內循環量,如將水一次加熱到設計溫度,以減少水泵能耗;

3 在高溫蓄熱系統中,應采取防止水泵因入口溫度過高而產生汽化的技術措施;

4 電蓄熱系統應采用水泵變頻技術。

6.4.29 電水蓄熱系統的選擇,應考慮下列原則:

1 并聯的電水蓄熱系統,因投資較高、控制較復雜、熱效率低,而較少使用;

2 電鍋爐在下游的串聯電水蓄熱系統(圖6.4.29),因蓄熱裝置的斜溫層區域的溫水能由電鍋爐的再加熱而獲得較高的熱效率;并可采用大溫差蓄熱、供熱,減少水泵及配件投資,降低了運行費用。

6.4.30 自控系統應保證蓄熱系統安全、可靠、高效運行。

    1 電鍋爐應設置超溫、超壓、缺水、過流、短路、漏電、過電壓和缺相等多種?;?。

    2 電鍋爐應設置電熱元件分組投入運行和退出的自行控制裝置。

    3 電鍋爐應設置負荷自動調節裝置,根據負荷變化自動減少或增加輸入功率。

    4 電蓄熱系統應具備調節供水溫度和蓄熱溫度的功能。

6.4.31 設計電水蓄熱系統時,應注意下列事項:

    1 蓄熱溫度高于沸點溫度的高溫蓄熱裝置應符合《壓力容器安全技術監察規程》,系統應有多重?;ご朧?;

    2 蓄熱裝置不應與消防水池合用;

    3 蓄熱裝置宜采用鋼制,形式可以因地制宜采用矩形或圓形,有臥室或立式,并設置有一定的高度以利于溫度分層;

    4 在滿足用熱要求的前提下,宜降低蓄熱或供熱溫度,以減少熱損失;

    5 電蓄熱系統中的設備及管道保溫應確保完好、嚴密,以減少熱損失;

    6 開式系統的蓄熱溫度應低于95℃,以免發生汽化;

    7 開式系統的蓄熱罐應設置通向室外安全地區的透汽管,以避免蒸汽在機房內彌漫;

    8 蓄熱裝置絕熱可參照本措施每10章的表10.4.11選用。


6.5 溴化鋰吸收式制冷

6.5.1 溴化鋰吸收式冷(溫)水機組的設計,應遵循以下原則:

    1 有廢熱蒸汽壓力不低于30kPa或廢熱熱水溫度不低于80℃的熱水等適宜的熱源可利用;

    2 制冷量大于或等350kW、所需冷水溫度不低于5℃;

    3 電力增容有困難,又無合適熱源可利用,以及要求振動小的建筑,可采用直燃型溴化鋰吸收式制冷;

    4 無其它熱源可利用時,不應采用專配鍋爐為驅動熱源的溴化鋰吸收式制冷。

6.5.2 溴化鋰吸收式冷(溫)水機組的類型,應根據用戶具有的熱源條件按表6.5.2選擇確定。

6.5.3 蒸汽、熱水型溴化鋰吸收式冷水機組及直燃型溴化鋰吸收式冷(溫)水機組應選用能量調節裝置靈敏、可靠的機型,在名義工況下的性能參數應符合表6.5.3的規定。

6.5.4 直燃型溴化鋰吸收式冷(溫)水機組的選型,應遵守下列原則:

    1 根據冷負荷選擇機型;

    2 當熱負荷大于機組的供熱量時,不應采取加大機型方式增加供熱量;宜采取加大高壓發生器和燃燒器的方式增加機組供熱量,但增加的供熱量,不宜大于機組原供熱量的50%;

    3 當生活熱水負荷較小且用熱量較穩定時,可采用三用直燃型機組同時供冷(熱水)和供生活熱水;

    4 當生活熱水負荷大、波動大、且使用要求高時,不宜采用三用直燃型機組同時供冷(熱水)和供生活熱水,應另行設置專用的熱水機組;

6.5.5 燃燒輕質柴油的直燃機房的供油系統,應由運輸、卸油、室外貯油罐、油泵、室內日用油箱及管路等組成,見圖6.5.5。

6.5.6 室外貯油罐與建筑物的防火間距應符合《建筑設計防火規范》GB50016-2006和《高層民用建筑設計防火規范》GB50045-95(2005年版)的有關規定。

6.5.7 從室外貯油罐至直燃型溴化鋰吸收式冷(溫)水機組的供油系統的設計,應符合下列要求:

    1 室外貯油罐的容量,可按下列方法計算確定:

      式中  V——室外貯油罐的容量(m3);

            G——直燃機房最大日耗測量(t/d);

            P——燃油的密度(t/m3);

            A——燃油的儲存天數:火車及船運輸取20~30d;汽車運輸取5~10d;油管輸送取3~5d。

    2 室外貯油罐可以直埋或放置于室外地下油罐室。當放置于室外地下油罐室時,應設檢查井,供布置泄油、排污、各種閥門及部件等。

    3 地下直埋油罐宜采用雙層殼體的油罐,并應設置陽極?;ぷ爸米魑欄朧?。

    4 輸油泵不應少于2臺(一用一備)。其流量不應小于直燃機房最大計算耗油量的110%;泵的揚程由輸油管線總阻力和室外貯油罐與室內日用油箱的液位差組成,并附加10%的裕量。輸油泵宜采用自吸式離心泵或齒輪泵。

    5 輸油泵進口母管上應設置油過濾器2個(一用一備)。油過濾器的網孔宜為8~12目/cm(齒輪泵為16~32目/cm),流通面積宜為油管的8~10倍。

    6 室外貯油罐到輸油泵房之間的管溝,應有防止油品流散和水災蔓延的隔絕措施。

    7 直燃機房的室內日用油箱應布置在專用房間,且應設防火墻和甲級防火門;油箱的設置高度應保證燃燒器的供油泵有足夠的灌注壓頭,最低油位高于燃燒器油泵的的軸線高度。油箱嚴禁設置在直燃機上方。

    8 室內日用油箱、室外貯油罐、非自吸式離心油泵三者的安裝高度應保持:室內日用油箱高于室外貯油罐,油罐高于油泵。當油泵是自吸式離心油泵或齒輪油泵時,油泵可高于室外貯油罐,但其高度應小于油泵的吸上高度。

    9 室內日用油箱容積不應大于1m3。

   10 室內日用油箱應采用鋼制焊接閉式油箱,油箱上部應設直通室外的阻火通氣管,通氣管出口處應有可靠的防靜電接地措施和設DN50阻火呼吸閥。排氣口應設在室外,應高出屋面1m,與門窗的距離不得小于4m。

   11 油箱宜采用可就地顯示和遠控聯鎖的電子式液位計,不得采用玻璃管液位計。

   12 油箱進油管宜裝防爆型自動啟閉閥,并和油箱液位計聯鎖。

   13 油箱的進油管和回油管宜從頂部插入,出口均應位于油箱液位以下(距油箱底部200mm左右)。

   14 油箱底部應設緊急排空閥,排空閥應設在安全和便于操作處。泄油管可按到貯油罐或事故泄油坑。當油箱底部低于室外貯油罐或事故泄油坑時,泄油系統應設防爆型自動啟閉閥門和防爆型泄油泵,且能就地啟動和在防災中心??仄舳?。

   15 燃燒器入口處設細過濾器,網孔不宜小于20目/cm,流通面積宜為油管的2倍。

   16 輸油管道宜采用地上敷設,當采用地溝敷設時,在地溝進建筑物的連接處應用耐火材料隔斷。

6.5.8 直燃機房的燃氣系統原理圖,見圖6.5.8。

6.5.9 直燃機房中的燃氣系統設計,應滿足以下要求:

    1 燃燒器前的供氣壓力應按產品制造廠家提供的要求確定,一般供氣壓力為10~35kPa。

    2 室內燃氣管道宜采用無縫鋼管焊接,管道與設備、閥件、儀表等宜采用法蘭連接。

    3 室內燃氣管道宜明裝。

    4 閥門的設置:

      1)應在安全和便于操作的地點設置引入管和總快速切斷閥(電磁閥);

      2)每臺機組的燃氣干管上,均應設關閉閥和快速切斷閥;

      3)每個燃燒器前的供氣支管上應裝設手動關閉閥,閥后應串聯裝設兩個電磁閥;

      4)點火用的燃氣管道上,宜從本臺機組的供氣干管上的關閉閥后或燃燒器前的關閉閥前引出,并應在其管道上裝設手動關閉閥,閥后串聯裝設兩個電磁閥。

    5 燃氣管道上裝設的放散管,應引至室外,其排出口應高出屋脊2m以上,與門窗的距離不應小于3.5m,應有防雨設施,并確保不周圍環境造成影響。

    6 直燃機房的燃氣計量裝置宜單機配置,宜集中布置通風良好的煤氣表間內。

6.5.10 溴化鋰吸收式制冷機房宜設貯液器,其容積應按貯存制冷系統中的全部溴化鋰溶液量計算。安裝時,貯液器的液位不高于設備放液口4~4.5m。采用鉻酸鹽作緩蝕劑的溴化鋰溶液不應直接排入下水道。

6.5.11 溴化鋰吸收式機組的冷卻水、補充水的水質要求應符合6.6節的有關規定。


6.6 冷卻水系統

6.6.1 水冷式冷水機組和整體式空調器的冷卻水必須循環使用,冷卻水的熱量宜回收利用。

6.6.2 空調用冷水機組和水冷整體式空調器的冷卻水水溫宜按下列要求確定:

    1 冷水機組的冷卻水進口溫度不宜高于33℃;

    2 冷卻水進口最低溫度應按冷水機組的要求確定,電動壓縮式冷水機組不宜低于15.5℃,溴化鋰吸收式冷水機組不宜低于24℃;冷卻水系統,尤其是全年運行的冷卻水系統,宜采取保證冷卻水供水溫度的措施,控制要求見11.5.8;

    3 冷卻水進出口溫差應按冷水機組的要求確定,電動壓縮式冷水機組宜取5℃,溴化鋰吸收式冷水機組宜為5~7℃。

6.6.3 冷卻水泵的選用和設置應符合下列要求:

    1 集中設置的冷水機組的冷卻水泵的流量和臺數應與冷水機組相對應。

    2 冷卻水泵的揚程應為以下各項的總和:

    1)冷卻塔集水盤水位至布水器的高差(設置冷卻水箱時為水箱水位至冷卻塔布水器的高差);

    2)冷卻塔布水管處所需自由水頭,由生產廠技術資料提供,缺乏資料時可參考表6.6.3;

    3)冷凝器等換熱設備阻力,由生產廠技術資料提供;

    4)吸入管道和壓出管道阻力(包括控制閥、除污器等局部阻力);

    5)附加以上各項總和的5%~10%。

    3 冷卻水泵的選型和承壓等,與5.9.4條規定的空調水循環泵的設計要求相同。

6.6.4 采用分散設置的水冷整體式空調器或小型戶式機組,可以合用冷卻水系統,當開式冷卻塔不能滿足冷凝器水質要求時,可設置中間換熱器或采用閉式冷卻塔,并應按以下原則設計:

    1 閉式冷卻水系統應設置定壓膨脹裝置;

    2 總循環水量可根據系統規模和使用情況乘以1~0.75的同時使用系數;

    3 冷卻水泵和中間換熱器臺數不宜少于2臺;

    4 中間換熱器宜采用板式換熱器。

6.6.5 冷水機組和冷卻水泵之間的位置和連接應符合下列要求:

    1 冷卻水泵應自灌吸水,冷卻塔集水盤或冷卻水箱最低水位與冷卻水泵吸水口的高差應大于管道、管件(包括過濾器)、設備的阻力;

    2 冷卻水泵宜設置在冷水機組冷凝器的進水口側(水泵壓入式);當冷卻水泵設置在冷水機組冷凝器的進水口側,使冷水機組冷凝器進水口側承受的壓力大于所選冷水機組冷凝器的承壓能力,但冷卻水系統的靜水壓力不超過冷凝器的允許工作壓力,且管件、管路等能夠承受系統壓力時,冷卻水泵可設置在冷凝器的出水口側(水泵抽吸式);

    3 2臺和2臺以上冷水機組和冷卻水泵之間的連接要求同空調冷水泵,見本措施第5.7.4條3、4款。

6.6.6 嚴寒和寒冷地區冬季運行的制冷系統,以及使用多臺冷卻塔的大型冷卻水系統,可設置冷卻水集水箱;集水箱或冷卻塔集水底盤應符合下列設計要求:

    1 間歇運行系統冷卻塔底盤或集水箱的有效存水容積應大于以下兩項水量之和:

    1)濕潤冷卻塔填料等部件所需水量,由冷卻塔生產廠提供,或按冷卻塔的小時循環水量進行估算,逆流塔為循環水量的1.2%,橫流塔為1.5%;

    2)停泵時靠重力流入的管道水容量。

注:停泵時靠重力流入的管道水容量,不設集水箱時,為冷卻上部進水水平管的容量;設集水箱時,為冷卻塔上部進水水平管的容量和下部底盤至水箱的水管容量之和。設集水箱且冬季不需防凍時,如管道水容量過大,可采取停泵時使管內存水的措施,以減少冷卻水箱容積。

    2 成品冷卻塔底盤容積不符合上述要求時,應向生產廠提出加大底盤容積。

6.6.7 冷卻水箱宜按圖6.6.7所示設計,并應符合下列要求:

    1 進水管采用浮球閥時,不宜少于兩個,且進水標高應一致;

    2 冷卻水泵吸水口應設喇叭口;喇叭口下邊緣距池底的凈距,不應小于0.8倍吸水管管徑,且不應小于0.1m;喇叭口邊緣與水箱壁的凈距不宜小于1.5倍吸水管管徑;

    3 水池最低水位高于吸水管喇叭口不宜小于0.5m;

    4 應采取以下防止冷卻水落入水箱產生大量氣泡和避免水泵吸入空氣的措施:

    1) 冷卻水進水管應插入水箱下部最低水位線以下;

    2)宜盡量增大冷卻水進水管和冷卻水泵吸水口之間距離;

    3)冷卻水進水管和冷卻水泵吸水口之間宜設置擋水板,擋水板上邊緣宜調出最低水位線0.5m以上,擋水板下邊緣不應低于吸水喇叭口下邊緣。

6.6.8 冷卻塔的選用和設置,應符合下列要求:

    1 冷卻塔的出口水溫、進出口水溫差和循環水量,在夏季空氣調節室外計算濕球溫度條件下,應滿足冷水機組的要求;當工程實際參數與冷卻塔名義工況不同時,應對其名義工況下的冷卻水量時行修正。

    2 對進口水壓有要求的冷卻塔的臺數,宜與冷卻水泵臺數相對應;橫流式冷卻塔,可合用一組冷卻塔。

    3 冷卻塔的設置位置應通風良好;當冷卻塔設在地下或用圍墻、頂板等遮擋時,宜采用能將高溫氣流送至遠離冷卻塔進風處的塔型,并應配合生產廠進行冷卻塔氣流組織計算,避免熱空氣回流、確保足夠的進風面積。

    4 冷卻塔應遠離廚房排風等高溫或有害氣體,并應避免飄水對周圍環境影響。

    5 選用的冷卻塔噪聲應符合第9章的規定。

    6 冷卻塔的噪聲對環境的影響,應符合國家現行《聲環境質量標準》GB3096規定的城市各類區域或環境噪聲標準值的要求。冷卻塔的空間衰減,可按距離每增大1倍噪聲值衰減5dB計算。多臺冷卻塔聲源的合成聲壓級,應按對數進行計算。

    7 經合理確定冷卻塔位置后,設計和選用的低噪聲冷卻塔仍不能滿足要求時,可采取以下消聲、隔聲措施:

    1)采用變頻調速風機滿足夜間環境的低噪聲要求;

    2)改變水池結構型式或水面材料降低落水噪聲;

    3)在冷卻塔的進、排風口外設消聲裝置降低風機和落水噪聲;

    4)設置隔聲屏障等。

    8 冷卻塔應采用阻燃型材料制作,并應符合防水要求。

6.6.9 當多臺開式冷卻塔采用共用集管并聯運行時,其接管應符合下列要求:

    1 不設集水箱時,為避免在運行過程中各冷卻塔出現超量補水或溢水現象,應采取下列措施:

    1)應使各臺冷卻塔和水泵之間管段的壓力損失大致相同,共用集管不宜變徑;

    2)各冷卻塔集水盤之間應設置連通管,或在各冷卻塔底部設置公用集水盤(槽);

    3)冷卻塔連接的連通管管口內底宜與冷卻塔集水盤底相平,管徑不應小于單臺冷卻塔出水管管徑,當連接的冷卻塔臺數超過4臺時,總連通管管徑宜適當放大;

    4)當無集水箱或公用集水盤(槽),冷卻塔的出水管上應設置與對應冷卻水泵連鎖開閉的電動閥。

    2 冷卻塔進水管上,進水口有余壓要求的冷卻塔應設置電動閥,進水口無余壓要求的橫流塔等宜設置電動閥,電動閥應與對應的冷卻水泵聯鎖。

6.6.10 冷卻水系統應采取下列防凍、保溫、隔熱措施:

    1 有凍結危險的地區,冬季不使用的冷卻水系統,應設置將冷卻塔集水盤及設于屋面的補水管、冷卻水供回水管內水泄空的裝置。

    2 有凍結危險的地區,冬季運行的冷卻水系統,不宜在室外補水。

    3 有凍結危險的地區。冬季運行的冷卻塔應采用以下防凍、保溫措施:

    1)宜單獨設置,且應采用防凍型冷卻塔;

    2)設在屋面及不采暖房間的補水管、冷卻水供回水管應保溫并做伴熱,存水的冷卻塔底盤也應設置伴熱設施。

    4 設于室外陽面的冷卻水管可考慮受太陽照射產生溫升的管道長度等因素做隔熱處理;

冬季不使用的冷卻水系統,設于室外背陰面或室內的冷卻水管可不做隔熱層。

6.6.11 冷卻水管路和流速宜按表6.6.11確定。

6.6.12 冷卻水補水管設置應符合下列規定:

    1 設置集水箱的冷卻水系統,宜在冷卻水箱處補水、泄水、溢水;不設集水箱的冷卻水系統,應在冷卻塔處補水、泄水、溢水;

    2 應設置自動補水水管和手動補水管,并應符合下列要求:

    1)自動補水管應能自動控制集水箱或冷卻塔底盤最低水位;

    2)自動補水管管徑應按補水量確定,管中流速可參考表6.6.12取值;

    3)手動補水管應設置在集水箱或冷卻塔底盤最高水位以上,集水箱的手動補水管管徑宜比自動補水管管徑大2號。

6.6.13 開式冷卻水系統補水量占系統循環水量的百分數,可如下計算確定:

    1 蒸發損失,夏季可近似按每1℃水溫降為0.16%估算;

    2 漂溢損失,宜按生產廠提供數據確定,無資料時可取0.2%~0.3%;

    3 排污、漏水損失、宜根據補水水質、冷卻水濃縮倍數要求,飄逸損失量等經計算確定,估算時可取0.3%;

    4 在冷卻水濕降為5℃時,其補水量可近似取系統循環水量的1.5%。

6.6.14 冷卻水的水質可參考表6.6.14,且應符合有關產品對水質的要求,應按下列要求設計:

    1 應采取穩定冷卻水系統水質的有效水處理措施;

    2 水泵或冷水機組的入口管道上應設置過濾器或除污器;

    3 冷卻水補水可采用市政自來水,當中水水質和水量能滿足要求時,也可以采用中水。

6.6.15 對冬季存在較大供冷需求的建筑物內區等場所,當利用新風做冷源不能滿足供冷要求,采用分區兩管制或四管制水系統冬季供冷時,宜利用冷卻塔提供空調冷水,并應按下列要求進行設計:

    1 寒冷和嚴寒地區應采取防凍措施,見6.6.10條;

    2 應綜合以下因素,確定冷卻塔供冷系統的各項參數和設備規格:

      1)末端盤管的供冷能力,應在所能獲得的空調冷水的最高計算供水溫度和供回水溫差條件下,滿足冬季冷負荷需求;宜盡可能提高計算供水溫度,延長利用冷卻塔供冷時間;

      2)應根據冷負荷需求、空調冷水計算溫度、冷卻塔在冬季室外氣象參數下的冷卻能力(由生產廠提供或參考有關資料)、換熱器的換熱溫差,計算確定冷卻塔的最高計算供冷水溫和溫差及冬季供冷冷卻塔的臺數;

      3)開式冷卻塔應設置板式換熱器,換熱溫差可取1~2℃;閉式冷卻塔可直接供水;

      4)冬季供冷的空調冷水循環泵、板式換熱器、冷源水(冷卻水)循環泵等設備的規格、臺數,應與冬季供冷工況相匹配。


6.7 換熱器的選擇與設置

6.7.1 換熱器應用于分隔或混合不同種類或不同壓力、溫度流體并實現流體間的熱交換?;蝗繞鞫躍牧魈宀枇λ鶚?、溫差損失,并需要安裝及維護空間,所以應結合考慮解決相關問題的其它方法以綜合判斷設置換熱器的合理性。

6.7.2 利用外部能源中心提供的能源時,應了解外部能源中心系統的性能特點、運行管理模式及安全可靠性要求等,必要時設置換熱器。

6.7.3 換熱器容量應根據計算負荷確定,臺數及單臺容量的設置應滿足建筑防凍的安全要求及負荷變化的正常需求。一般服務于同一區域的換熱器不宜少于2臺,當其中一臺停止工作時,其余換熱器的換熱量滿足采暖、空調系統負荷的70%。

6.7.4 服務于同一區域的換熱器宜采用同一規格。當采用不同規格時,系統應采取必要的流體流量分配控制措施。

6.7.5 換熱器兩側流體額定進出溫度、阻力損失主要取決于空調系統的設計、能源中心系統的性能,系統設計時應考慮換熱器這一因素的影響。

6.7.6 換熱器應采用高效、緊湊、便于維護、使用壽命長的表面式的產品,空調冷水用換熱器采用板式換熱器。


6.8 換熱站的工藝設計

6.8.1 換熱站的規模和設計應遵循以下原則:

    1 換熱站的位置宜選在負荷中心區;

    2 換熱站的供熱半徑不宜大于500m;

    3 換熱站的供熱規模不宜大于20萬㎡(供熱面積),單個供熱系統的供熱規模不宜大于10萬㎡(供熱面積);

    4 換熱站的站房可以是獨立建筑,也可設置在鍋爐房附屬用房或其它建筑物內;既可設在地上也可設在地下,但應優先考慮設置在地上建筑物內;

    5 當換熱站的熱源為蒸汽或水-水換熱站的長度超過12m時,應設置兩個外開的門,且門的間距應大于換熱站長度的1/2;

    6 換熱站應考慮預留設備出入口;

    7 換熱站凈空高度和平面布置,應能滿足設備安裝、檢修、操作、更換的要求和管道安裝的要求,凈空高度一般不宜小于3m。

6.8.2 換熱站熱負荷的計算,應遵循以下的原則:

    1 采暖、通風和空調系統的熱負荷,宜采用經核實的建筑物設計熱負荷;

    2 當缺乏建筑物設計熱負荷數據時,應按照《城市熱力網設計規范》CJJ34-2002第3.1節的要求,并根據建筑物的圍護結構的實際情況進行估算;

    3 生活熱水熱負荷,應根據系統的衛生器具數量、設計熱負荷應按衛生器具的秒流量計算;

    4 換熱站的總熱負荷,應在各系統設計熱負荷累計后根據用戶的用熱性質和要求乘以0.6~1.0的同時使用系數。

6.8.3 換熱站工藝設計,應遵循下列原則:

    1 工藝設計的總體要求:

    1)工藝設計時應優先選用換熱機組;

    2)當采暖用戶二次系統有不同的用熱溫度要求時,宜分別設置換熱系統;當用熱系統所需資用壓頭差別較大時,可考慮采用二次泵系統;

    3)加于水-水換熱站,當采暖系統一次回水溫度高于60℃時,在合理經濟的前提下,可考慮利用溫度梯度對低溫水系統進行預熱,以充分利用一次管網輸送的熱能。

    2 加熱介質側的設備設置要求:

    1)根據用戶要求裝設熱量計時裝置;

    2)對于加熱水需要設增壓泵或混水泵的水-水換熱站,水泵應根據外網水力工況分析的結果來設置,以不影響其它用戶的水力工況為原則;

    3)當用戶系統有2個或2個以上時,宜設置分集水器或分汽缸;

    4)當加熱介質為蒸汽時,站內主蒸汽管上應設自動切斷閥和安全閥,每組換熱器的蒸汽入口須設切斷閥和調節裝置;

      5)加熱介質調節裝置和計量裝置前應設過濾器;

      6)當加熱介質為蒸汽或高溫水時,加熱母管和分支閥門宜選用焊接閥門;

      7)汽-水換熱站應設置凝結水回收系統;

      8)管殼式換熱器上應設置安全閥。

    3 被加熱水側設備設置要求:

    1)當換熱站單個供熱系統有多個循環回路時,應設置集分水器,并在每個回水分支上裝設流量調節裝置或水力平衡裝置;

    2)循環水泵前回水母管上應設置除塵器,當站內條件不允許時,也可在循環水泵進口設置擴散式除污器,除污器前后應安裝壓力表及旁通閥;

    3)循環水泵進出口側母管之間應設置連通管,連通管上應安裝止回閥,止回閥的水流方向是從泵進口至泵出口,以防止突然停泵時發生水錘現象;連通管的口徑不小于母管截面積1/2;

    4)對于閉式循環系統,循環水泵前回水母管上須設置安全閥,安全閥應設置在水流穩定的直管段上;

    5)生活熱水系統安全閥的設置,需符合《城市熱力網設計規范》CJJ34-2002第10.3.11條第4項的要求,同時對日用熱水量大于10m3的熱水供應系統應設置壓力膨脹罐。

    4 換熱站水處理系統要求:

    1)采暖、空調系統被加熱水、補給水一般應進行軟化處理,宜選用離子交換軟化水設備;對于原水水質較好、供熱系統較小、用熱設備對水質要求不高的系統,也可采用化學水處理;與熱源間接連接的二次水供暖系統的水質應達到相關的水質標準;

    2)非循環使用的熱水加熱系統,當直接使用的原水硬度很高,容易在換熱設備和管道中嚴重結垢時,可采用電磁水處理或加藥處理,適當降低原水硬度;

    3)當采暖設備或用戶對循環水的含氧量有較高要求時,補給水系統應設置除氧設備,可采用解析除氧或還原除氧、真空除氧等方式。

6.8.4 換熱站的主要設備,應根據下列原則設置與選擇:

    1 換熱器選型:

    1)應根據熱源介質的類別、設計參數和用熱性質合理選擇換熱器的類型;

    2)換熱器單臺出力和配置臺數的組合,應能滿足換熱站總設計供熱負荷及其調節的要求;

    3)汽水換熱站宜選用換熱后凝結水出水溫度在80℃以下的換熱設備,當選用的汽水換熱器凝結水溫度達不到這一要求時,應設凝水換熱器,使二次水系統的回水首先通過凝水換熱器對凝結水冷卻,然后再進入蒸汽換熱器;

    4)換熱器選型時應優先選用結構緊湊、傳熱效率高的設備;

    5)換熱器水側阻力應在設備選型計算時加以控制,一般不宜大于7m;

    6)換熱器的承壓和耐溫能力應能滿足系統設計要求;

    7)換熱器的材質應能滿足換熱介質的耐腐蝕要求。

    2 循環水泵的選型:

    1)每個獨立的采暖系統、循環水泵均應設置一臺備用泵。循環水泵的并聯使用臺數應能滿足系統運行調節的需要,并聯使用臺數一般不應超過3臺,且應選用型號相同的水泵。

    2)循環水泵的總流量應大于設計流量的5%~10%。

    3)循環水泵的動力消耗應予以控制,其耗電輸熱比EHR值應符合(6.8.4-1)、(6.8.4-2)式的要求:

式中 EHR——設計條件下輸送單位熱量的耗電量,無因次;

       N——水泵在設計工況點的軸功率(kW);

       Q——建筑供熱負荷(kW);

      η——考慮電機和傳動部分的效率(%),按表6.8.4選??;

     △t——設計供回水溫度差(℃),按照設計要求選??;

       A——與熱負荷有關的計算系數,按表6.8.4選??;

     ∑L——室外管網主干線(包括供回水管)總長度(m);

      α——與∑L有關的計算系數,按如下選取或計算;

            當∑L≤400m時,α=0.0115;

            當400m<∑L<1000m時,α=0.003833+3.067∑L;

            當∑L>1000m,α=0.0069。

    4)循環水泵宜選用變頻調速控制。

    5)當循環水泵采用變頻調速運行時,應選擇一用一備的設計模式。

    6)循環水泵的承壓和耐溫能力應能滿足系統設計要求。

6.8.5 換熱站自控系統設計要點

    1 對于由城市熱力網和區域鍋爐房提供熱源的水-水換熱站應根據熱力網總調度要求在一次回水總管上設置流量控制或壓差控制裝置。采暖系統加熱介質分支上應裝設帶氣候補償器的調節裝置,以便根據室外溫度的變化調節采暖供水溫度。

    2 汽-水換熱站主蒸汽管上應設置自動切斷閥,并根據一定的設計約束條件設定連鎖控制。

    3 汽-水換熱站每臺換熱器蒸汽入口處應設置電動調節閥;對于立式管殼式換熱器,也可在凝結水出口處設置電動調節閥,通過被加熱介質的出水溫度控制電動調節閥的開度。

    4 應根據用戶的要求針對不同的系統采用不同的控制方式。

    1)住宅采暖采用分戶計量的供熱系統、地板采暖系統、空調系統的循環水泵宜采用變頻調速控制。水泵頻率一般由被加熱水供回水壓差控制,取壓點優先選在末端建筑的入口,條件不允許時可用換熱站被加熱水總供回水管壓差來控制。

    2)公共建筑采暖系統循環水泵的頻率應按照用戶的使用要求進行分時控制。

    3)空調系統、地板采暖系統,生活熱水系統、游泳池加熱系統等設計時應在加熱介質上設置溫度調節裝置,并通過被加熱介質的出水溫度控制溫度調節裝置的開度。

    4)生活熱水系統和開式游泳池加熱系統的循環水泵應根據設定的回水溫度的下限和上限值進行水泵的啟??刂?。

    5 供熱系統采用補水泵變頻定壓補水時補水泵的頻率由循環水系統上的電接點壓力表控制。

    6 供熱系統二次水補水泵的啟停應與軟化水箱的液位進行聯鎖控制。

    7 凝結水泵的啟停應由凝結水箱的液位進行控制。

    8 換熱站監測。

6.8.6 換熱站安全?;?、環保設計要點

    1 換熱站值班室位置應鄰近站出入口,以便于值班人員在緊急情況時逃生。

    2 對于常年有人值班的換熱站應設置通風裝置。通風次數可參照制冷站的具體要求執行。

    3 對于設置于住宅或辦公用房、公建附近的換熱站,在設計時應考慮設置如下減振降噪裝置:

    1)水泵基礎上應設置減振器,水泵進出水管道上應設置軟接頭;

    2)蒸汽管道和容易引起振動的熱水管道應設置帶阻尼裝置的支吊架;

    3)蒸汽管道和蒸汽管道上的調節閥應采用有隔聲效果的保溫材料;

    4)換熱站的墻壁和頂棚應安裝吸聲板;

    5)換熱站的門窗應采用隔聲門窗;

    6)換熱站的通風口應設置消聲裝置。

    4 換熱站蒸汽系統的安全閥應采用全啟式彈簧安全閥;水路系統的安全閥應采用微啟式彈簧安全閥。

    5 換熱站應設置如下報警裝置:

    1)加熱介質超溫超壓報警;

    2)被加熱介質超溫超壓報警;

    3)水泵故障報警;

    4)水箱超低、超高水位報警;

    5)換熱站環境溫度超高報警。


6.9 采暖空調循環水系統的補水、定壓、膨脹

6.9.1 換熱器產生的被加熱水、采暖熱水、空調冷熱水的循環水系統的小時泄漏量、宜按系統水容量的1%計算。系統水容量應經計算確定,供冷和采用空調器供熱的空調水系統可按表6.9.1估算,室外管線較長時應取較大值。

6.9.2 循環水系統的補水點,宜設在循環水泵的吸入側母管上;當補水壓力低于補水點壓力時,應設置補水泵。

注:當僅夏天使用的空調冷水等不設置軟化設備的系統,如市政自來水水壓大于系統的靜水壓力時,則可用自來水直接補水,不設補水泵。

6.9.3 補水泵應按下列要求選擇和設定:

    1 補水泵揚程應保證補水壓力比系統補水點壓力高30~50Pa;

    2 補水泵總小時流量宜為系統水容量的5%;系統較大時宜設置2臺泵,平時使用1臺,初期上水或事故補水時2臺水泵同時運行;

注:系統較大時補水泵流量過大,全使膨脹水箱(或膨脹罐)調節容積過大;當采用變頻泵時,水泵長期在低轉速下運行效率較低。因此,建議設置2臺補水泵。

6.9.4 閉式循環水系統的定壓和膨脹方式,應根據建筑條件,經技術經濟比較后確定,并宜符合以下原則:

    1 條件允許時,尤其是當系統靜水壓力接近冷熱源設備所能承受的工作壓力時,宜采用高位膨脹水箱定壓;

    2 當設置高位膨脹水箱有困難時,可設置補水泵和氣壓罐定壓;

    3 當采用對系統含氧量要求嚴格的散熱設備時,宜采用能容納膨脹水量的下列閉式定壓方式或其他除氧方式:

    1)采用高位常壓密閉膨脹水箱定壓;

    2)采用隔膜式氣壓罐定壓,且宜根據不同水溫時氣壓罐內的壓力變化確定補水泵的啟泵和停泵壓力,見本措施第6.9.7條第2款。

注:由于以下原因,會使空氣不斷進入系統,使循環水中含氧量升高,腐蝕鋼制散熱器等:

    1 高位開式膨脹水箱的水面接觸大氣。

    2 采用補氣式膨脹罐,空氣與水直接接觸。

    3 采用膨脹罐或變頻泵,將膨脹水量回收到接觸大氣的開式補水箱時,水面接觸大氣,且又不斷地向系統補水。

因此,為減少系統含氧量,宜采用能容納膨脹水量的密閉式定壓方式。常壓密閉水箱示意見圖6.9.4,詳見國標圖集98R4.1-1或產品樣本。

6.9.5 閉式循環水系統的定壓和膨脹應按下列原則設計:

    1 定壓點宜設在循環水泵的吸入側,定壓點最低壓力應符合下列要求:

    1)循環水溫度60℃≤t≤95℃的水系統,可取系統最高點的壓力高于大氣壓力10kPa;

    2)循環水溫度t≤60℃的水系統,可取系統最高點的壓力高于大氣壓力5kPa。

    2 系統的膨脹水量應能夠回收。

    3 膨脹管上不得設閥門,膨脹管的公稱直徑可參照表6.9.5確定。

6.9.6 設置高位膨脹水箱的定奪補水系統如圖6.9.6所示,且應符合下列要求:

    1 膨脹水箱最低水位應滿足6.9.5條的要求。

    2 膨脹水箱容積應按下式計算:

式中 V——水箱的實際有效容積(L);

    Vmin——水箱的最小有效容積(L);

      Vt——水箱的調節容積(L),不應小于3min平時運行的補水泵流量,且應保證水箱調節水位高差不小于200mm;

      Vp——系統最大膨脹水量(L),按公式(6.9.6-2)確定。

    3 循環水系統的膨脹水量Vp應按公式(6.9.6-2)確定;常用系統單位水容量的最大膨脹量可參考表6.9.6-1估算;兩管制空調系統熱水和冷水使用膨脹水箱時,應取其較大值。

式中 P1、P2——水受熱膨脹前、后的密度(kg/m3),可按表6.9.6-2確定;

         Vc——系統水容量(m3)。

6.9.7 設置氣壓罐定壓但不容納膨脹水量的補水系統,可參照圖6.9.7設置,且應符合下列要求:

    1 氣壓罐容積應按下式確定:

式中   V——氣壓罐實際總容積(L);

    Vmin——氣壓罐最小容積(L);

      Vt——調節容積(L),應不小于3min平時運行的補水泵流量(當采用變頻泵時,上述補水泵流量可按額定轉速時補水泵流量的1/3~1/4確定);

      β——容積附加系數,隔膜式氣壓罐取1.05;

     αs——壓力比, P1和P2為補水泵啟動壓力和停泵壓力(表壓kPa),應綜合考慮氣壓罐容積和系統的最高運行工作壓力的因素取值,宜取0.65~0.85.

    2 氣壓罐工作壓力值(表壓kPa)應如下確定:

    1)安全閥開啟壓力P4,不得使系統內管網和設備承受壓力超過其允許工作壓力;

    2)膨脹水量開始流回補水箱時電磁閥的開啟壓力P3,宜取P3=0.9P4;

    3)補水泵啟動壓力P1(表壓kPa),應滿足6.9.5條定壓點的最低壓力要求,并增加10kPa的裕量;

    4)補水泵停泵壓力P2,也為膨脹水量停止流回補水箱時電磁閥的關閉壓力,宜取P2=0.9P3;

    5)補水泵啟動壓力P1和停泵壓力P2的設計壓力比α1宜滿足第1款的規定。

注:計算例題見附錄C。

6.9.8 設置隔膜式氣壓罐定壓且容納膨脹水量的補水系統,應符合下列要求:

    1 容納膨脹水量的氣壓罐容積應如下確定:

式中     Vz——氣壓罐實際總容積(L);

      Vzmin——氣壓罐最小總容積(L);

      Vxmin——氣壓罐應吸納的最小容積(L),同公式(6.9.6-1)中Vmin;

         Po——無水時氣壓罐的起始充氣壓力(表壓kPa);

      P2max——氣壓罐正常運行的最高壓力(表壓kPa),即最高水溫時的停泵壓力。

    2 氣壓罐工作壓力值應如下確定:

    1)充氣壓力Po,應滿足6.9.5條定壓點的最低壓力要求;

    2)安全閥開啟壓力P3,不得使系統內管網和設備承受壓力超過其允許工作壓力;

    3)正常運行時最高壓力P2max,宜取P2max=0.9P3;

    4)不同溫度時補水泵的開啟壓力P1和停泵壓力P2,可參考附錄C確定。

6.9.9 補水的水質和水處理,應符合下列要求:

    1 熱水鍋爐的補水水質和水處理方法應符合8.6節的有關要求。

    2 換熱器供暖水系統被加熱循環水補給水的水質及水處理設施的選擇就根據用熱設備和用戶的使用要求,并按下列原則確定:

    1)水質標準見本措施的第2.10.1條;

    2)補給水應進行軟化處理;

    3)當用熱設備或對循環水的含氧量要求嚴格時,補給水應設置除氧設施;

    4)循環水泵和補水泵入口就能設置過濾器。

    3 溴化鋰吸收式冷(溫)水機組的補水水質應符合表6.9.9的規定。

    4 僅作為夏季供冷用的空調水系統,補水可不進行軟化處理。

    5 化學軟化水設備的選擇設置可參考8.6.3條4款的有關要求。

6.9.10 補水箱或軟水箱的容積應按下列原則確定:

1 水源或軟水能夠連續供給系統補水量時,水箱補水貯水容積Vb可取30~60min的補水泵流量,系統較小時取較大值;

2 當膨脹水量回收到補水箱時,水箱的上部應留有相當于系統最大膨脹量Vp的泄壓排水容積,見圖6.9.7。


7熱泵系統

7.1 空氣源熱泵系統

7.1.1 空氣源熱泵機組的應用,應遵循下列原則:

    1 主要適用于夏熱冬冷地區及無集中供熱與燃氣供應的寒冷地區的中、小型建筑;

    2 寒冷地區不宜采用空氣源熱泵機組,當必須采用時,其冬季運行性能系數COP應大于1.8;

注:冬季運行性能系數指冬季室外空氣調節計算溫度時的機組供熱量(W)與機組輸入功率(W)之比。

    3 空氣源熱泵機組供熱時的允許最低室外溫度, 應與冬季空調室外計算干球溫度相適應; 室外計算干球溫度低于-10℃的地區, 應采用低溫空氣源熱泵機組;

    4 對于夏熱冬暖及夏熱冬冷地區, 機組的制冷和制熱容量, 應根據冬季熱負荷選型, 不足冷量可由性能系數 (COP〕較高的水冷卻冷水機組提供。

7.1.2 熱回收式熱泵機組的應用, 宜按下列原則確定:

    1 適用于需要保持恒溫恒濕的場所, 如美術館、博物館、計算機房、手術室等;

    2 適用于水系統為四管制的建筑, 如高級辦公樓、高檔賓館等;

    3 適用于夏熱冬暖地區及冬、夏季均需供應生活熱水的場所;

    4 在夏熱冬冷及寒冷地區, 為生活熱水提供熱源時, 應進行技術經濟比較。

7.1.3 空氣源熱泵機組的選擇, 應遵守下列原則:

    1 在額定制冷工況和規定條件下, 性能系數 (COP〕不應低于表6.1.11-1的規定值; 有條件時,應優先選擇采用表6.1.11-2中的節能型產品(能效等級為2級或1級)。

    2 熱泵機組的單臺容量及臺數的選擇, 應能適應空氣調節負荷全年變化規律, 滿足季節及部分負荷要求。當空氣調節負荷大于528kW時不宜少于2臺。

    3 空氣源熱泵機組的選型, 應符合下列要求:

    1)機組名義工況制冷、制熱性能系數應高于國家現行標準;

    2)具有先進可靠的融霜控制, 融霜所需時間總和不應超過運行周期時間的20%;

    3)在冬季寒冷、潮濕的地區, 需連續運行或對室內溫度穩定性有要求的空氣調節系統, 應按當地平衡點溫度確定輔助加熱裝置的容量;

    4)對于夏熱冬冷、夏熱冬暖、溫和地區, 可采用復合式冷卻的熱泵機組;

    5)對于有同時供冷、供熱要求場合, 可選用熱回收熱泵機組。

注:復合式冷卻機組設有風冷冷疑器和水冷卻將冷凝器,夏季一般使用水冷卻冷凝器,冬季時則切換至風冷冷凝器。

    4 確定空氣源熱泵機組冬季的制熱量時, 應根據實際室外空氣調節計算溫度和融霜情況, 按下式進行修正:

Q=q×K1×K2                      (7.1.3)

式中 Q——機組制熱量(kW);

     q——產品樣本中的瞬時制熱量(標準工況: 室外空氣干球溫度7℃、濕球溫度6℃)(kW);

    K1——使用地區室外空氣調節計算干球溫度的修正系數, 按產品樣本選取;

    K2——機組融霜修正系數, 每小時融霜一次取0.9, 兩次取0.8。

    5 采用熱回收式熱泵機組時應注意以下事項:

    1)熱回收器熱水供水溫度一般為45~60℃;

    2)當熱水使用與熱回收非同時運行, 或熱回收能力小于小時最大耗熱水量時, 應設置熱水儲水箱;

    3)當熱回收直接提供生活熱水時, 熱回收器的所有連接水管應采用不銹鋼管或銅管。

7.1.4 空氣源制冷(熱泵)機組室外機的設置,應符合下列要求:

    1 布置熱泵機組時, 必須充分考慮周圍環境對機組進風與排風的影響, 確保進風流暢, 排風不受阻礙, 并應防止進排風氣流產生短路;

    2 機組進風口處的進氣速度宜控制在1.5~2.0m/s; 排風口的排氣速度不宜小于7m/s; 進、排風口之間的距離應盡可能大;

    3 應優先考慮選用噪聲低、振動小的機組; 應注意防噪聲對周圍環境的影響, 必要時, 應采取降低噪聲措施;

    4 機組之間及機組與周圍建筑物之間凈距應滿足設備廠商要求, 如無數據時可參照以下要求: 機組進風側與建筑物墻面間≥1.5m, 機組控制柜面與建筑物墻面間≥1.2m, 機組頂部凈空≥15m, 兩臺機組之間≥2m, 兩臺機組進風側之間≥3.0m;

    5 多臺機組分前后布置時. 應避免位于主導風上游的機組排出的冷/熱氣流對下游機組吸氣的影響;

    6 機組的排風出口前方, 不應有任何受限, 以確保射流能充分擴展;

    7 安裝機組的支架應穩固, 不存在安全隱患; 機組的設置, 應滿足能方便地對室外機的換熱器進行清掃的要求;

    8 熱泵機組基礎高度一般應大于300mm, 布置在可能有積雪的地方時, 基礎高度需加高;

    9 當受條件限制, 機組必須裝置在建筑物內時, 宜采用下列方式:

    1)將設備層在高度方向分隔成上、下兩層, 機組布置在下層, 機組的排風通過風管排至上層, 在上、下兩層的外墻上設置進、排風百葉窗; 此外, 應注意避免進、排風短路;

    2)將機組布置在設備層內,該層四周的外墻上設有進風百葉窗,而機組的排風通過風管或加裝的軸流風機排到室外。


7.2 地下水地源熱泵系統

7.2.1 地下水地源熱泵系統的應用,應符合下列要求:

    1 在進行地下水地源熱泵系統方案設計前,應了解當地政策、法規是否允許開采地下水。地下水的開采、利用應符合當地地下水開發利用?;す婊?。

    2 在當地政策、法規許可并符合規劃要求的條件下,應進行工程場地狀況調查,通過調查獲取工程場地的水文地質資料。

    3 向當地水資源管理部門提出申請,按相關管理規定辦理取水許可證。

    4 必須取得下列水文地質勘察資料,作為進行地下水換熱系統設計的依據:

    1)地下水的類型、水質、水溫及其分布;

    2)含水層巖性、分布、埋深及厚度;

    3)含水層的富水性和滲透性;

    4)地下水徑流方向、速度及水力坡度;

    5)地下水水質;

    6)地下水水位動態變化。

    5 地下水換熱系統勘察應進行下列水文地質試驗:

    1)抽水和回灌試驗;

    2)測量出水溫度;

    3)取分層并化驗分析分層水質;

    4)水流方向試驗;

    5)滲透系數計算。

    6 水源溫度冬季不宜低于10℃,夏季不宜高于30℃。

    7 地下水換熱系統地下水的持續出水量,應滿足地源熱泵系統最大吸熱量或釋熱量的要求。

    8 地下水換熱系統,應采用閉式循環,宜奕流量調節。同時,必須采取可靠的回灌措施,確保置換冷/熱后的地下水全部回灌到同一含水層,并不得對地下水資源造成浪費及污染。

    9 系統投入運行后,應對抽水量,回灌量及其水質進行定期監測。

   10 熱源井的設計與施工,應由具有水文地質勘察設計資質及相應施工資質的單位承擔。

7.2.2 地下水地源熱泵系統的水處理方式,可根據下列原則確定:

    1 可直接進入熱泵機組的地下水地源熱泵用地下水的水質標準,宜符合表7.2.2的規定;

    2 應根據不同的水質,采取相應的下列水處理技術措施:

    1)為避免機組和管網遭受磨損,可在水系統中加裝旋流除砂器;如果工程場地面積較大,也可修建沉淀池除砂;

    2)當水中含鐵量大于0.3mg/L時,應在水系統中安裝除鐵處理設備;

    3)通常在地下水循環管路中安裝綜合電子水處理儀,除去地下水的Ca2+、Mg2+離子,同時,還可利用綜合電子水處理儀殺菌滅藻;

    4)對渾濁度大的水源,應安裝凈水器或過濾器對其進行有效過濾;

    5)對于地下水礦化度較高,對金屬的腐蝕性較強,采用水處理的辦法費用較高時,宜采用板換熱器間接換熱的方式。當地下水的礦化度不大于350mg/L時,水源系統可以不加換熱器,采用直接連接。當地下水礦化度為350~500mg/L時,可以安裝不銹鋼板式換熱器。當地下水礦化度>500mg/L時, 應安裝抗腐蝕性較強的鈦合金板式換熱器。

7.2.3 地下水地源熱泵系統的設計, 應遵守下列原則:

    1 地下水系統宜采用變流量設計, 根據空調負荷的變化, 動態調節地下水用水量。

    2 采用集中設置的機組時, 應根據水源水質條件確定采用直接或間接式系統; 采用分散小型單元式機組時, 應設板式換熱器間接換熱。

    3 當水溫不能滿足水源熱泵機組使用要求時, 可通過混水或設置中間換熱器進行調節. 滿足機組使用要求。

    4 地下水地源熱泵機組應具備能量自動調節功能, 蒸發器出口應設防凍?;ぷ爸? 機組本身各環節的控制和安全?;ぷ壩ι柚悶肴?。

    5 通過空調水路系統進行冷、熱轉換的地下水地源熱泵系統應在水系統管路上設置冬、夏季節的功能轉換閥門, 轉換闊門應性能可靠, 嚴密不漏. 并應作出明顯標識。

    6 地下水直接進人熱泵機組時, 應在水系統管路上預留機組清洗用旁通閥。地下水遇過板式換熱器間接與熱泵機組換熱時, 在板式換熱器與熱泵機組循環回路上應設置開式膨脹水箱或閉式穩壓補水裝置。

    7 地下水地源熱泵系統在供冷、供熱的同時, 宜利用熱泵機組的熱回收功能提供〔或預熱)生活熱水, 不足部分由其他方式補充。生活熱水的制備可以采用制冷劑環路加熱或水路加熱的方式。

    8 建筑物內系統循環水泵的流量, 應按熱泵機組蒸發器和冷凝器額定流的較大值確定, 水泵揚程應取管路、管件、末端設備、熱泵機組蒸發器或冷凝器〔選取較大值) 的阻力之和。

    9 采用間接式系統時, 板式換熱器與熱泵機組側循環水泵的流量G〔m3/h〕可按下式確定:

式中 Q——板式熱交換器需要提供的冷(熱)量(kW);

   △t——地下水的設計溫升或溫降(℃)。

水泵揚程應取管路、管件、板式換熱器、熱泵機組的蒸發器或冷凝器(選取較大值)的阻力之和。

    10 板式換熱器和熱泵機組的熱交換溫差應由機組運行參數和經濟比較確定,一般可取2℃對數溫差。


7.3 地表水地源熱泵系統

7.3.1 地表水地源熱泵系統的應用,應符合下列規定:

    1 應符合國家和當地政策、法規及當地地表水開發利用?;す婊?

    2 地表水換熱系統設計前,應對工程場區地表水源的水文狀況進行勘察,并應對地表水地源熱泵系統運行對水環境的影響進行評估;

    3 地表水換熱系統設計方案應根據水面用途, 地表水深度、面積, 地表水水質、水位、水溫情況綜合確定;

    4 地表水換熱盤管的換熱量, 應滿足設計工況下系統的最大吸熱量或釋熱量的需要。

7.3.2 地表水換熱盤管的換熱量,應滿足設計工況下系統的最大吸熱量或釋熱量的需要。

    1 對地表水體的溫度影響, 應限制在周平均最大溫升≤1℃, 周平均最大溫降≤2℃范圍內;

    2 無進流和出流的地表水源不宜采用水源熱泵系統; 對于江河水源熱泵系統, 設計時應考慮江河的豐水、枯水季節的水位差, 并進行綜合經濟性比較;

    3 對于開式系統, 應注意各部分設備安裝標高, 避免過高的水泵提升能耗或管道放空; 制冷機房宜設置于地下低于水面的位置. 以避免水泵提升耗功;無條件時, 可在低于水面的位置設換熱器, 制冷機與換熱器之間閉式循環;

    4 在冬季有凍結可能的地區,水源輸送系統或地表水換熱系統應有防凍措施;

    5 在夏季空調設計工況下,系統的設計供回水溫差應≥5℃,水泵的輸送能效比(EER)應≤0.0241;水泵宜采用變頻調節;

    6 建筑物同時有空調冷負荷或生活熱水需求時,宜選用具備熱回收功能的水源熱泵機組;

    7 地表水換熱盤管設置處及供、回水管進入地表水源處應設明顯標志。

7.3.3 設計地表水源熱泵系統時,應對水源的水文狀況進行勘察,取得以下資料:

    1 地表水水源性質、水面用途、深度、面積及其分布;

    2 不同深度的地表水水溫、水位動態變化;

    3 水源的補給與排泄, 地表水流速和流量動態變化, 潮汐流向變化;

    4 地表水水質及其動態變化;

    5 季節性水位、水溫動態變化;

    6 地表水利用現狀;

    7 防洪設施的設置情況及對地表水取水的要求;

    8 地表水取水和回水的適宜地點及路線。

7.3.4 當地表水水質較好或水體深度、溫度等不適宜采用閉式地表水換熱系統、并經環境影響評估符合要求時, 宜采用開式地表水地源熱泵系統, 直接從地表水體抽水和向地表水體排水; 開式系統的設計, 應遵循以下規定:

    1 開式地表水換熱系統的取水口, 應選擇水位較深、水質較好的位置, 同時應位于回水口的上游旦遠離回水口, 避免取水與回水短路;取水方式可根據水體情況選用直接式、沉井式或船塢式等, 但取水口均應設置污物沉淀、過濾和?;ぷ爸? 取水口流速不宜大于1m/s;

    2 開式地表水換熱系統應根據水質條件和水質分析結果采取相應的過濾、滅藻、防腐蝕等可靠的水處理措施, 同時選用適應水質條件的材質制造的冷劑-水換熱器或中間水-水換熱器, 并選擇合適的換熱器污垢系數; 經過處理后的排放水不應污染水體;

    3 開式地表水換熱系統中間換熱器宜選用板式換熱器, 換熱器地表水側宜設反沖洗裝置;

    4 開式地表水換熱系統中間換熱器選用板式換熱器時, 設計接近溫度 (進換熱器的地表水溫度與出換熱器的 熱泵側循環水溫度之差)不應大于2℃。中間換熱器阻力宜為70~80kPa, 不應大于100kPa。

7.3.5 當地表水體環境?;ひ蠼細呋蛩矢叢?,且水體面積較大、水位較深時,宜采用閉式地表水地源熱泵系統,通過沉于地表水體的換熱器同水體進行熱量交換;閉式系統的設計,應遵循以下規定:

    1 閉式地捌換熱系統由若干并聯的地表水換熱器單元(組〕與連接各地表水換熱單元(組〕的環路分集水管、環路集管、供回水干管及循環水泵等組成。閉式地表水換熱器單元的換熱特性與規格應通過計算或試驗確定。

    2 閉式地表水換熱系統宜采用同程式, 每個環路集管內的換熱環路數宜相同, 且宜并聯連接; 環路集管布置與水體形狀相適應, 供、回水管應分開布置。

    3 閉式地表水換熱器選擇計算時,水溫差宜取下列數值:

    1)換熱器出水溫度與水體的溫差: 夏季工況5~l0℃;冬季工況3~5℃;

    2)換熱器進水溫度: 夏季工況30~32℃; 冬季工況6~8℃。

    4 當地表水換熱系統有低于0℃的可能性時, 應采取防凍措施。

    5 閉式地表水換熱器底部河(湖)水面的距離不應小于3m?;蝗繞韉ピ溆Ρ3忠歡ǖ木嗬?供回水集管間距離不宜小于2m。地表水換熱器應有固定措施, 以克服浮力, 避 免飄移。

    6 閉式地表水換熱系統地表水換熱器單元的阻力不應大于100kPa?;仿芳鼙饒ψ璨淮笥?00~150Pa/m,流速不宜大于1.5m/s。系統供回水管比摩阻不宜大于200Pa/m,流速不大于3.0m/s。

    7 閉式地表水換熱器水下管道應采用化學穩定性好、耐腐蝕、比摩阻小、強度高的非金屬管材與管件。所選用的管材應符合相關國家標準或行業標準。地表水換熱艇設置處水體的靜壓應在換熱盤管的承壓范圍內。


7.4 海水源熱泵系統

7.4.1 在進行海水源熱泵系統方案設計前,應進行詳細的技術經濟對比分析,確定系統實施的可行性和經濟性,分析時應考慮如下的因素:

    1 建筑物距離海水源側的距離、建筑物的性質及負荷特性,末端特性、海水源熱泵系統擬供熱(或供冷)區域的現狀及遠期發展規劃;

    2 工程所在地航運的情況,海水的水文地質條件,如海水溫度的變化規律、水質、浪涌、潮汐及潮位等;

    3 工程所在地,與系統設計有關的氣象參數的變化規律。

7.4.2 工程所在地, 與系統設計有關的氣象參數的變化規律。

    1 海水的利用方式應根據海水溫度的變化規律、熱泵機組性能, 并綜合考慮投資、運行費用、系統的預期壽命等因素確定; 在沿海區域一般不宜采用井水源熱泵, 以防止海水侵蝕陸地、地層沉降及建筑物地基下沉等;

    2 海水源熱泵系統應通過技術經濟分析, 確定是否設置冷熱源調峰:設調峰冷熱源時, 其年總供熱、供冷量占系統總供熱、供冷量的比例不宜大于40%;

    3 應通過技術經濟分析, 確定海水源熱泵系統采用集中式、半集中式或分散式的系統形式; 集中式海水源熱泵系統的熱泵機組站房及半集中式和分散式系統的換熱站宜靠近海水源側;

    4 在海水溫度適宜的地區, 過渡季和建筑物的內區可考慮經與海水換熱后的媒介水直接供冷;

    5 海水源熱泵系統取/排水管道施工時, 嚴禁破壞海底電纜及其他既有設施; 系統安裝完成后,應在換熱區域做出警示標志, 以防管線遭到破壞;

    6 海水設計溫度應根據近30年取水點區域的海水溫度統計資料進行選取;

    7 海水源熱泵系統設計應進行全年動態負苘計算, 最小計算周期為1年;

    8 海水取水/排水最大溫差不宜超過7℃;

    9 直接利用后的海水, 需排入海水后處理裝置, 經過無害化處理、過濾處理, 控制使用后的海水溫度指標和含氯濃度, 以免影響海洋的生態環境;

    10 在有可能出現凍結的地區, 應采取可靠的防凍措施。

7.4.3 設計海水取水口時, 應注意以下幾點:

    1 開式系統中的海水取水口與排水口相隔一定距離, 且取水外網設置不應影響該區域的海洋景觀或船只等的航線;

    2 取水口應能抵抗大風和海水的潮汐引起的水流應力, 且距離海底高度宜大于2.5m處, 以避免引入海水時吸入其它海底雜物, 取水口的設置深度應根據海水水深溫度特性進行優化后確定;

    3 海水取水口的最大允許流速為2m/s;

    4 在海水取水口處應設置過濾器, 以及殺菌、防生物附著裝置。

7.4.4 海水源熱泵機組的選擇應滿足:

    1 熱泵機組性能應符合現行國家標準《水源熱泵機組》GB/T19409的相關規定, 且應能滿足海水源熱泵系統運行參數的要求;

    2 保證設計最低進水溫度下能正常運行,設計最低進水溫度工況下機組供熱工況的COP宜大于等于3.0;

    3 熱泵機組性能,應用供熱季節性能系數(HSPF)和供冷季節能效比(SEER)來評價。

7.4.5 海水換熱器的選用應注意以下幾點:

    1 換熱器的設計應滿足系統最大換熱量的要求;

    2 海水換熱器的進出口溫差應根據海水溫度確定,冬季應避免水溫過低出現結冰現象;

    3 海水換熱器應選用板式換熱器,材質宜為鈦,換熱器應具備可拆卸性。

7.4.6 海消耗材質應具有耐海水腐蝕和抗污損能力,如潛水泵宜采用不銹鋼材質,循環泵可采用犧牲陽極?;し?。

7.4.7 對于海水輸配管道及與海水接觸的設備, 應考慮采取防止海洋生物附著的措施, 如采用海水電解殺菌祛藻、加氯祛藻、加藥祛藻等方法。

靠近海邊設置的熱泵站房內的外表面接觸大氣的量備、管道及金屬結構應采取適合海濱空氣特征的防腐蝕措施。通常涂刷環氧類防腐材料, 如環氧富鋅、防銹環氧云鐵、環氧瀝青等。

7.4.8 海水管道的設計應注意下列事項:

    1 材質: 管徑小于600mm時, 宜采用高密度聚乙烯塑料管; 大于600mm時,可采用混凝土管道或鋼管,并應考慮防腐措施, 如采取內刷防腐、祛生物附著涂料和陰極?;は嘟岷系姆欄朧? 防止管道腐蝕、泄漏;

    2 海水源熱泵應考慮冬、夏季變溫差運行, 防止冬季海水結冰、夏季海水赤潮。其管程的設計應按海水最大流量設計,并應根據投資及運行的經濟性分析確定海水的經濟流速。

7.4.9 在海水源熱泵系統中的下列參數,應進行監測:

    1 海水的供回水溫度及其流量;

    2 空調系統的供回水溫度及其流量;

    3 空調系統供回水干管壓差;

    4 熱泵機組的進出水溫度、壓力及流量;

    5 載冷劑的供回水溫度、濃度及流量;

    6 室外空氣的溫、濕度;

    7 海水泵、循環水泵的流量、進出口壓力;

    8 水過濾器前后壓差;

    9 防生物附著裝置的運行參數;

   10 熱泵機組、水泵、水閥等設備的工作狀態及故障報警;

   11 熱泵機組宜選用帶有監測蒸發器、冷凝器的水流狀態功能的機組;

   12 水泵采用軟啟動, 按照均衡運行時間原則控制水泵的運行。


7.5 地埋管地源熱泵系統

7.5.1 地埋管地源熱泵系統的應用,應符合下列要求:

    1 在進行地埋管地源熱泵系統方案設計前,應進行工程場地狀況調查,并應對淺層地熱能資源和巖土體地質條件進行勘察;

    2 應根據工程勘察結果,評估地埋管換熱系統實施的可行性及經濟性;

    3 地埋管換熱系統設計和施工時,應采取有效措施?;さ叵潞閽薪峁?,避免施工過程中對地下水造成污染;

    4 地埋管換熱系統施工時,應了解地埋管場地內已有地下管線、地下構筑物的功能及準確位置,并進行清理和?;?,嚴禁損壞既有地下管線及構筑物;

    5 地埋管換熱器安裝完成后,應采用現場的兩個永久性目標進行定位,并應在埋管區域作出標志或表明管線的定位帶;

    6 需經當地主管部門批準。

7.5.2 地埋管地源熱泵系統設計原則

    1 當有合適的地源熱泵可用資源, 足夠的地埋管場地, 經過技術經濟比較后, 可優先采用地埋管地源熱泵系統。

    2 在現場工程勘察結果的基礎上, 綜合現場可用地表面積、巖土類型和熱物性參數以及鉆孔費用等因素, 確定地埋管換熱器采用水平埋管還是豎直埋管方式。

    3 當可利用地表面積較大, 淺層巖土體的溫度及熱物性受氣候、雨水、埋設深度影響較小, 且無堅硬巖石, 宜采用水平地埋管換熱器。否則, 宜采用豎直地埋管換熱器。

    4 有條件時可以結合建筑樁基形式利用樁孔進行地埋管設置,或將U形管捆扎在基樁的鋼筋網架上,然后澆灌混凝土,全U形管固定在基樁內。

    5 地埋管換熱系統設計前, 應明確待埋管區域內各種地下管線的種類、準確位置及埋深, 井預留以后地下管線的埋管空間及埋管區域內進出重型設備的車道位置。

    6 地埋管換熱系統設計應進行全年動態負荷計算, 最小計算周期不得小于1年, 在此計算周期內,地源熱泵系統總釋熱量和總吸收量宜相平衡。

地源熱泵系統最大釋熱量與空調設計冷負荷相對應。供冷工況下釋放到循環水中的總熱量, 包括:各空調分區內水源熱泵機組或集中式水源熱泵機組釋放到循環傳熱介質中的熱量 (空調冷負荷和機組壓縮機功耗), 傳熱介質在輸送過程中的得熱以及水泵釋放到傳熱介質中的熱量。即最大釋熱量=∑[空調冷負荷×(1+1/EER)]+∑輸送過程得熱量+∑水泵釋放熱量。

地源熱泵系統最大吸熱量與空調設計熱負荷相對應。供熱工況下循環水的總吸熱量包括:各空調分區內水源熱泵機組或集中式水源熱泵機組從傳熱介質中吸收的熱量 (空調熱負荷, 并扣除機組壓縮機功耗),傳熱介質在輸送過程中的失熱量以及扣除水泵釋放到傳熱介質中的熱量。即: 最大吸熱量=∑[空調熱負荷×(1-1/COP)]+∑輸送過程失熱量--∑水泵釋放熱量。

    7 最大釋熱量和最大吸熱量相差不大的工程, 應分別按供冷與供熱工況進行地埋管換熱器的長度計算,并取其較大者確定地埋管換熱器的長度; 當兩者相差較大時, 宜進行技術經濟比較, 通過增加輔助熱源或增加冷卻塔輔助散熱的措施來解決。

    8 最大釋熱量和最大吸熱量相差較大時, 還可以通過水源熱泵機組間歇運行來調節;也可以采用熱回收機組, 降低供冷季節的釋熱量, 增大供暖季節的吸熱量。

    9 地埋管換熱器宜以機房為中心或靠近機房設置, 其埋管敷設位置應遠離水井、水渠及室外排水設置。

   10 應根據建筑物的特點和使用功能經過技術經濟比較來確定地埋管地源熱泵機組的形式,并應根據不同地區具體工程的地埋管換熱器性能來確定機組合理的運行工況,提高地埋管地源熱泵系統的整體運行性能。

   11 地埋管水源熱泵機組性能應符合現行國家標準《水源熱泵機組》GB/T19409的相關規定,且應滿足地埋管地源熱泵系統運行參數的要求。

   12 地埋管水源熱泵機組應具備能量自動調節功能,蒸發器出口應設防凍?;ぷ爸?,機組本身各環節的控制和安全?;ぷ爸糜ι柚悶肴?。

   13 地埋管換熱系統宜采用變流量設計,以充分降低系統運行能耗。

   14 通過空調水路系統進行冷、熱轉換的地埋管地源熱泵系統應在水系統管路上設置冬、夏季節的功能轉換閥門,轉換閥門應性能可靠,嚴密不漏,并作出明顯標識。

   15 地埋管地源熱泵系統在供冷、供熱的同時,宜利用地源熱泵系統的熱回收功能提供(或預熱)生活熱水,不足部分由其他方式補充。生活熱水的制備可以采用制冷劑環路加熱或水路加熱的方式。生活熱水的供應,應按照現行國家標準《建筑給水排水設計規范》GB50015的規定執行。

   16 建筑物內系統循環水泵的流量,應按地源熱泵機組蒸發器和冷凝器額定流量的較大值確定,水泵揚程為管路、管件、末端設備、地源熱泵機組蒸發器或冷凝器(選取較大值)的阻力之和。

   17 建筑物末端空調系統形式應根據建筑物的特點和使用功能進行確定,可以采用風機盤管系統、冷暖頂/地板輻射系統或全空氣系統。末端設備應按地源熱泵機組提供的實際運行參數進行選型。

   18 根據建筑物的使用功能和負荷分配情況,通過技術經濟比較后,可采用蓄冷(熱)或其他節能設備。當采用標準型地源熱泵機組不能滿足建筑物使用功能要求時,應選用高溫型地源熱泵機組。

7.5.3 地埋管地源熱泵系統設計要點

    1 工程場地狀況調查應包括下列內容;

    1)場地規劃面積、形狀及坡度;

    2)場地內已有建筑物和規劃建筑物的占地面積及分布;

    3)場地內樹木植被、池塘、排水溝及架空輸電線、電信電纜的分布;

    4)場地內已有的、計劃修建的地下管線和地下構筑物的分布及埋深;

    5)場地內已有水井的位置。

    2 工程勘察應由具有勘察資質的專業隊伍承擔。工程勘察完成后,應編寫工程勘察報告,并對場地內淺層地熱資源可利用情況提出建議。

    3 地埋管換熱系統工程勘察應包括以下內容:巖土層的結構及分布、巖土體的熱物性參數、巖土體的初始溫度;地下水溫度、靜水位、徑流方向、流速、水質及分布;凍土層的厚度。

    4 擬采用地埋管地源熱泵系統的工程項目,當總的應用建筑面積在3000~5000㎡,宜進行巖土熱物性參數測試;當總的應用建筑面積大于等于5000㎡,應進行熱響應試驗。

    5 巖土熱響應試驗單位應取得國家計量許可證;測試方法應符合《地源熱泵系統工程技術規范》GB50366附錄C的規定。

    6 地埋管換熱器的施工隊伍應具有相應的施工資質,地埋管鉆孔的施工應由工程地質專業人員進行監理。地埋管換熱器的設計、施工、監理均應符合現行國家標準《地源熱泵系統工程技術規范》GB50366及相關國家標準、規范的規定。

    7 地埋管換熱器設計計算應根據現場熱響應試驗實測巖土體及回填料的熱物性參數,采用專用軟件進行。該軟件應具有以下功能:能計算或輸入建筑物全年動態負荷;能計算當地巖土體平均溫度及地表溫度波幅;能計算巖土體、傳熱介質及換熱管的熱物性;能模擬巖土體與換熱管間的熱傳遞及巖土體長期儲熱效果;能對所設計系統的地埋管換熱器的結構進行模擬(如鉆孔直徑、換熱器類型、灌漿情況等)。

    8 垂直地埋管換熱器的設計也可按《地源熱泵系統工程技術規范》GB50366附錄B給出的方法進行計算。

    9 地埋管換熱器的設計應符合以下要求:夏季運行工況條件下,地埋管換熱器側出水溫度不高于35℃;冬季運行工況條件下,添加防凍劑的地埋管換熱器側進水溫度宜高于-2℃;不添加防凍劑的地埋管換熱器側進水溫度宜高于4℃。

   10 巖土體類型、熱特性、熱傳導性、密度、溫度等是影響地埋管換熱系統性能的主要因素。就地表而言, 垂直地表土方向的導熱性大于水平方向的導熱性, 巖土特性值見表7.5.3。

   11 地埋管換熱器計算時,環路集管不應包括在地埋管換熱器長度內。

   12 水平地埋管主要有單溝單管、單溝雙管、單溝二層雙管、單溝二層四管、單溝二層六管等埋管形式(見圖7.5.3-1),近年國外又新開發了垂直、水平排圈式和螺旋狀管的埋管形式(見圖7.5.3-2)。

   13 水平地埋管換熱器可不設坡度敷設。最上層埋管頂部應在凍土層以下0.4m,且距地面不宜小于0.8m。單層管最佳埋設深度為1.2~2.0m,雙層管為1.6~2.4m。

   14 水平地埋管的埋設視巖土情況,可采用挖溝或大面積開挖方法,可借助水利工程相關施工機械如開渠機等。水平地埋管換熱鋪設及回填應符合現行國家標準《埋地聚乙烯給水管道工程技術規范》CJJ101的要求。

   15 豎直進管一般有單U形管、雙U形管、W形管、套管式管等多種形式,按埋設深度不同可分為淺埋(≤30m)、中埋(31~80m)和深埋(>80m)。豎直埋管的埋設深度應根據工程場地地質情況埋管區域大小、投資及使用的鉆機和施工條件, 進行綜合考慮。

   16 豎直埋管換熱器埋管深度宜大于20m, 鉆孔孔徑宜大干0.11m,為滿足換熱需要, 鉆孔間距應通過計算確定,一般宜為3~6m。水平環路集管距地面不宜小于1.5m, 且應在凍土層以下0.6m。

   17 套管式換熱器的外管直徑一般為100~200mm, 內管為φ15~φ25mm, 其換熱效率較U形管提高30%左右。但套管式換熱器隨著管長和流量的增加. 其熱短路現象較明顯. 因此僅適用于深度≤30m的豎直淺埋管。

   18 鉆孔鉆好且孔壁固化后應立即進行U形管的安裝, 當鉆孔孔壁存在洞穴、孔洞或不牢固時,應設護壁套管。下管一般采用人工下管與機械下管相結合的方式, U形管內應充滿水, 并宜采取措施將U形管兩分支管分開, 以提高熱交換效果。

   19 U形管安裝完畢后, 應立即灌漿回填封孔。灌漿回填料應根據地質特征確定回填料配方, 回填料的導熱系數不宜低于鉆孔外巖土體的導熱系數。豎直地埋管濯漿回填料一般采用膨潤土和細砂〔或水泥〕的混合漿或專用配方灌漿材料,當地埋管換熱器設在堅硬的巖土體中時, 灌漿回填宜采用水泥基料。

   20  地埋管換熱器系統環路可根據鈷孔深度, 管道敷設位置、初投資和施工工期等因素的綜合比較,采取串聯或并聯方式。一般來說, 中、深埋管采用并聯方式居多, 淺埋管則大多采用串聯方式。

   21 為確保地埋管換熱器及時排氣和強化換熱,地埋管換熱器內流體應保持紊流狀態、單U形管不宜小于0.6m/s,雙U形管不宜小于0.4m/s,水平環路集管應敷設不小于0.002的坡度。

   22 豎直地埋管環路兩端應分別與水平供、回水環路集管相連接, 且采取可靠的平衡措施, 平衡各環路的水流量和降低其壓力損失, 每對水平供、回水環路集管連接的豎直地埋管環路數宜相等。水平供、回水環路集管的間距不宜小于0.6m。

   23 豎直地埋管環路也可采取二級分、集水器聯接的方式. 一定數量的地埋管環路供、回水管分別接入相應的二級分、集水器, 二級分、集水器宜有平衡和調節各地埋管環路流量的措施, 二級分、集水器應設檢查井。

   24 地埋管換熱系統設計時應考慮地埋管換熱器的承壓能力, 地埋管換熱器的承壓能力可按下式計算確定:

P=Po+ρ×g×h+0.5×Ph               (7.5.3)

式中 P——管路最大壓力(Pa);

     Po——當地大氣壓力(Pa);

    ρ——地理管中液體密度(kg/m3);

     g——重力加速度(m/s2);

     h——地理管最低點與閉式循環系統最高點的高度差(m);

     Ph——水泵揚程(m).

   25 采用分散式系統時, 若建筑物內系統壓力超過地埋管換熱器的承壓能力時, 應設中間換熱器,以滿足地埋管換熱器的承壓要求。

   26 一般來說, 地埋管換熱器的環路壓力損失宜控制在30~50kPa/100m, 最大不超過50kPa/100m.在同程系統中, 選擇壓力損失最大的熱泵機組所在環路作為最不利環路進行阻力計算。

   27 地埋管最不利環路的壓力損失, 再加上熱泵機組、平衡閥和其它設備管件的壓力損失, 并考慮一定的安全裕量, 即可確定地埋管側循環水泵的揚程。根據系統總流量和水泵揚程, 選擇滿足要求的水泵型號和臺數。

   28 地埋管換熱系統應設自動補水及泄漏報警系統。一般應在分水器或集水器上預留補水管, 在系統循環回路上設開式膨脹水箱或閉式穩壓罐, 安裝壓力表、溫度計、流量計等測量儀器。

   29 地埋管換熱器安裝前后均應對管道進行沖洗。地埋管換熱系統宜設置反沖洗系統, 沖洗流量宜為工作流量的2倍。

   30 地埋管換熱系統施工及調試過程中,應按《地源熱泵系統工程技術規范》GB50366的要求進行水壓試驗,水壓試驗應有詳細文字記錄。

7.5.4 地埋管管材與傳熱介質設計要點

    1 地埋管管材及管件應符合設計要點,且應具有質量檢驗報告和出廠合格證。

    2 地埋管管材及管件應采用相同材料,且應具有化學穩定性好,耐腐蝕,導熱系數大、流動阻力小等質量特性,一般采用高密度聚乙烯管(PE80或PE100)或聚丁烯管(PB),不宜采用聚氯乙烯(PVC)管。

    3 地埋管質量應符合國家現行標準中的各項規定。聚乙烯管應符合《給水用聚乙烯(PE)管材》GB/J13663的要求;聚丁烯管應符合《冷熱水用聚丁烯(PB)管道系統》GB/T194732的要求。管材的公稱壓力及使用溫度應滿足設計要求,且管材的公稱壓力不宜小于1.0MPa。地埋管外徑及壁厚可按表7.5.4-1、7.5.4-2的規定選用。

    4 埋地管道應采用熱熔或電熔連接。聚乙烯管道的連接應符合國家現行標準《埋地聚乙烯給水管道工程技術規程》CJJ101的有關規定。

    5 地埋管宜根據設計中選用的管材長度由廠家成捆供貨, 以減少埋管接頭數量。豎直地埋管U形管的組對長度應能滿足插人鉆孔后與水平環路集管連接的要求。組對好的U形管的兩接頭部位應及時密封。

    6 豎直地埋管換熱器的U形管接頭, 宜選用定型的U形彎頭成品件, 不宜采用直管道煨制彎頭,有條件時宜由生產廠冢將彎頭或定型連接件與U形管連接好, 成套供貨。

    7 地埋管換熱器施工過程中, 應嚴格檢查并做好管材?;すぷ?。當室外環境溫度低于0℃時, 不宜進行地埋管換熱器的施工。

    8 地埋管換熱器的傳熱介質一般為水, 在有可能凍結的地區, 應在水中添加防凍劑。添加防凍劑后的傳熱介質的冰點宜比設計最低運行水溫低3~5℃, 以防止管路結冰。

    9 選擇防凍劑時, 應同時考慮防凍劑對管材與管件的腐蝕性, 防凍劑的安全性、經濟性及其換熱特性。目前應用較多的防凍劑主要有:

    1) 鹽類溶液: 氯化鈣和氯化鈉水溶液;

    2)乙二醇溶液: 乙烯基乙二醇和丙烯基乙二醇水溶液;

    3)酒精水溶液: 甲醇、異丙基、乙醛水溶液;

    4)鉀鹽水溶液: 醋酸鉀和碳酸鉀水溶液。

   10 添加的防凍劑的類型、濃度及有效期應在水系統充注閥處注明。

   11 地埋管換熱系統設計時應根據實際選用的傳熱介質的水力特性進行水力計算。國內目前塑料管的比摩阻均是以水為傳熱介質, 對添加防凍劑的水溶液均無相應數據, 水力計算時可按《地源熱泵工程技術指南》(Ground-source heat pump engineering manual)推薦的方法進行。

   1) 確定管內流體的流量、公稱直徑和流體特性。

   2) 根據公稱直徑, 確定地埋管的內徑。

   3) 計算地埋管的斷面面積A:

式中 A——地埋管的斷面面積(㎡);

    dj——地埋管的內徑(m)。

   4) 計算管內液體的流速V:


式中 V——管內液體的流速(m/s);

     G——管內液體的流量(m3/h)。

   5)計算管內液體的雷諾數Re,Re應該大于2300以確保紊流:

式中 Re——管內流體的雷諾數;

      p——管內流體的密度(kg/m3);

     μ——管內流體的動力黏度[(N·s)/㎡]。

   6)計算管段的沿程阻力(Pa);

式中Py——計算管段的沿程阻力(Pa);

   Pd——計算管段單位管長的沿程阻力(Pa/m);

    L——計算管段的長度(m)。

  7)計算管段的局部阻力Pj:

式中 Pj——計算管段的局部阻力(Pa);

     Lj——計算管段管件的當量長度(m)。

管件的當量長度可按表7.5.4-3計算。

   8)計算管段的總阻力Pz:

式中 Pz——計算管段的總阻力(Pa)。

   12 在相同管徑、相同流速下,雷諾數大小依次為:水、CaCl2水溶液、乙二醇溶液,其臨界流速比為1:2.12:2.45。為了保持管內的紊流流動,CaCl2水溶液、乙二醇溶液需采用比水大的流速和流量。

   13 在相同管徑、相同流速下,水的換熱系統最大,其大小依次為:水、CaCl2水溶液、乙二醇溶液,其具體比值與管徑與流速有關,其大小比值約為:1:(0.47~0.62):(0.41~0.56).

   14 由于地埋管換熱器內傳熱介質的流動一般均在紊流或紊流光滑(過渡)區內,即2300<Re<105。在此范圍內,在相同管徑、相同流速下,CaCl2水溶液、乙二醇水溶液管路沿程阻力為水的1.44倍和1.28倍。


7.6 污水源熱泵系統

7.6.1 一般規定

    1 用污水(即城市污水處理廠二級水、中水與原生污水)作為低位熱源時,接入水源熱泵機組或中間換熱器的污水,應滿足《城市污水再生利用 工業用水水質》FB/T19923或《城市污水再生利用城市雜用水水質》GB/T18920等標準的要求。特殊情況下,應作污水應用的環境安全與衛生防疫安全評估,并應取得當地環保與衛生防疫部門的批準。

    2 在確定采用污水源熱泵系統前,應進行詳細的技術經濟分析,分析時應考慮如下因素:

    1)工程所在地,污水溫度的變化規律;

    2)工程所在地,與系統設計有關的氣象系數變化規律;

    3)擬空調建筑距污水源側的距離;

    4)擬空調建筑的冷、熱負荷設計指標與預測的系統全年總供熱、供冷量。

    3 污水的利用方式應根據污水溫度及流量的變化規律、熱泵機組產品性能與投資,系統預期壽命等因素確定。

    4 污水源熱泵系統應根據技術應根據技術經濟分析決定是否設置冷、熱源調峰。設調峰冷、熱源時,其年總供熱、供冷量點系統年總供熱、供冷量的比例不宜大于40%。

    5 污水源熱泵系統的熱泵機組站房宜靠近擬空調建筑的負荷中心設置。

    6 汗水源熱泵機組的選擇應滿足:在設計最低進水溫度下正常運行,對應設計最低進水溫度的熱泵機組供熱工況COP宜大于等于3.0。

    7 污水溫度適宜的地區,應考慮過渡季利用污水直接供冷;過渡季和冬季對建筑物的內區,可用污水直接供冷。

    8 利用原生污水的污水源熱泵系統,設計前必須對原生污水的流量與溫度隨時間的變化規律進行調研和預測。對應系統最大原生污水需求量時段的實測流量應至少大于需求量的25%。

7.6.2 污水源熱泵系統的組成分直接式與間接式兩種:

    1 污水源熱泵系統的組成分直接式與間接式兩種:

    1)直接式污水源熱泵系統主要由污水循環泵、污水輸配管道、過濾及遏制藻類裝置、熱泵機組、空調水循環泵和控制設備等部分組成;

    2)間接式污水源熱泵系統主要由污水循環泵、污水輸配管道、過濾及遏制藻類裝置、板式換熱器、二次水循環泵、熱泵機組、空調水循環泵和控制設備等部分組成。

    2 污水的利用方式

    1)閉式利用:污水源側水系統封閉,通常采用充注換熱介質的高密度聚乙烯塑料管作為熱交換器直接置于污水中,根據污水溫度與設計需要,換熱介質為自來水或15%~20%的乙烯乙二醇溶液。

系統可靠性高,但利用成本與運行費用較高,熱泵站房必須設在城市污水處理廠內,只適合小型系統,不適合原生污水。

    2)開式直接利用:污水經污水循環泵進入熱泵機組蒸發器(或冷凝器),換熱后的污水直接排入城市管網。熱泵機組蒸發器(或冷凝器)需要采用特殊材質如:銅鎳合金。

系統初投資與運行費用相對較低,但可靠性稍差,較適合大型系統;不適合原生污水。

    3)開式間接利用:

對于二級水或中水,采用板式換熱器實現熱泵機組與污水的間接換熱,即:污水經污水循環泵進入換熱器一次側,經與熱泵源二次水側進行換熱交換后,被直接排入城市管網。

對于原生污水,采用殼管式換熱器實現熱泵機組與污水的間接換熱,即:原生污水經連續反沖洗防堵裝置及污水循環泵進入換熱器一次側,與熱泵源二次水側進行熱交換后,再經連續反沖洗防堵裝置排入城市管網。

系統可靠性很高,但初投資與運行費用相對較高,適合大型系統。

7.6.3 污水源熱泵系統的設計原則

    1 應進行全年動態冷、熱負荷計算,分析冷、熱負荷隨時間的分布規律。

    2 污水計算溫度應根據污水處理廠統計資料選取。

    3 熱泵機組空調水側供熱工況的設計出水溫度不宜高于60℃,溫差宜取為10℃。

    4 污水進、出換熱器或熱泵機組的溫差不宜超過7℃。

    5 原生污水取水口設計:取水口處應設置連續反沖洗防堵裝置,通過連續反沖泡防堵裝置的污水進水最大允許流速宜小于0.5m/s;通過連續反沖洗防堵裝置的污水出水最小流速宜大于2.0m/s。

    6 二級水或中水換熱器應選用板式,材質的抗腐蝕性能應優于不銹鋼S316,建議采用00Gr20Nil8Mo6CuN;換熱器應具備可拆卸性。

    7 二級水或中水管道室外部分可采用承壓水泥管,站房內可采用普通焊接管。

    8 添加防凍劑的換熱介質涉及的管道及閥件,其與介質直接接觸部件材質均不應含有金屬鋅。

    9 換熱介質中添加的防凍劑,應考慮對管道、設備的腐蝕性、化學穩定性、物理特性以及毒性等因素,建議采用工業抑制型乙烯乙二醇;添加防凍劑的換熱介質冰點溫度,宜比設計最低溫度低3~5℃。

7.6.4 污水源熱泵系統的經濟性分析的原則

    1 分析污水源熱泵系統經濟性時,應以污水溫度變化規律及空調供水溫度優化為基礎,計算熱泵機組的全年能效比COPn;以COPn為基礎計算污水源熱泵系統的全年能效比COPn′。

    2 由于初投資較高,污水源熱泵系統經濟性分析必須綜合考慮資金成本、投資回收年限、運行費用等因素。


8鍋爐房

8.1 一般規定

8.1.1 本章適用于單臺鍋爐容量和額定參數符合表8.1.1規定的民用鍋爐房設計。

8.1.2 民用鍋爐房設計方案的確定, 應考慮以下因素和要求:

    1 鍋爐房設計應根據批準的建設區域的總體規劃和熱力規劃進行, 做到遠近期結合, 以近期為主, 并宜留有擴建余地; 對改、擴建民用鍋爐房, 應合理利用原有建筑物、構筑物、設備和管道, 同時應與原有生產系統、設備及管道的布置、建筑物、構筑物形式相協調;

    2 民用建筑用熱的供應, 應根據所在區域的供熱規劃確定; 當不能由區域熱電站、區域鍋爐房或其他單位的鍋爐房供應, 且不具備熱電聯產條件時, 宜自設鍋爐房;

    3 鍋爐房的建設, 應優先考慮能源的綜合利用, 提倡冷、熱、電三聯供, 分布式能源等能源梯級利用系統;

    4 鍋爐房燃料的選用應根據當地的具體條件確定; 有條件或有要求時, 宜優先選用清潔能源; 設在民用建筑物內的鍋爐房, 應選用燃油或燃氣燃料; 地下、半地下、地下室、半地下室鍋爐房, 嚴禁選用液化石油氣或相對密度大于或等于0.75的氣體燃料;

    5 對于要求常年供熱 (含熱水、蒸汽)的用戶, 以城市集中供熱為主熱源時, 宜建輔助鍋爐房。輔助鍋爐房的容量應能滿足城市熱網檢修期間本用戶所需用熱量的要求。

8.1.3 鍋爐房設計必須采取減輕廢氣、廢水、固體廢渣和噪聲對環境影響的有效措施, 排出的有害物和噪聲應符合國家現行有關標準、規范的規定。并應符合當地有關標準、規范的規定。節約能源、環境?;?、職業安全、工業衛生等工程與主體工程應同時設計。

8.1.4 獨立建設的燃煤鍋爐房, 鍋爐的單臺熱功率不宜小于7.0MW, 供熱面積不宜小于10萬㎡。對于規模較小的居住區, 鍋爐的單臺熱功率不宜小于4.2MW。

8.1.5 獨立建設的民用鍋爐房, 各建筑物、構筑物的平面布置和空間組合, 應緊湊合理, 功能分區明確, 建筑造型美觀, 符合安全運行要求和運輸方便, 有利安裝運轉和檢修的要求。鍋爐房區域內的建筑物主立面, 宜面向主要道路, 民用和區域鍋爐房應與所在城鎮建筑風格協調。

8.1.6 民用鍋爐房的總圖布置應符合下列要求:

    1 鍋爐房宜為獨立的建筑物; 在受條件限制并經當地消防、安全、環保等管理部門許可, 可與主體建筑貼鄰或設置在主體建筑的首層或地下一層; 也可設置在小區綠地的地下;

    2 獨立建筑的民用鍋爐房與其它建筑的間距, 應符合《建筑設計防火規范》GB50016和《高層建筑設計防火規范》GB50045的規定;

    3 鍋爐房和主體建筑貼鄰或設置在其內部時, 鍋爐使用的介質、容量、運行壓力、溫度、燃料,以及工藝設計和建筑設計都應符合《建筑設計防火規范》GB500165、《高層民用建筑設計防火規范》GB50045、《鍋爐房設計規范》 GB50041以及所在地區地方標準的有關規定;

    4 當鍋爐房和其他建筑物相連或設置在其內部時,嚴禁設置在人員密集場所和重要部門的上一層、下一層、貼鄰位置以及主要通道、疏散口的兩旁,并應設置在首層或地下室一層靠建筑物外墻部位;

    5 住宅建筑物內,不宜設置鍋爐房;

    6 鍋爐房(蒸汽、熱水)不得與甲、乙類及使用可燃液體的丙類火災危險性房間相連。與其他生產廠房相連時,應用防火墻隔開。

8.1.7 集中供熱區域鍋爐房宜設置在地上獨立的建筑物內, 并應力求滿足下列要求:

    1 靠近熱負荷比較集中的地區;

    2 便于燃料貯運和灰渣的排送, 并宜使人流和燃料、灰渣運輸途徑分開;

    3 應有利于減少煙塵、有害氣體、噪聲和灰渣對居民區和主要環境?;で撓跋?;全年運行的鍋爐房應設置于總體最小頻率風向的上風側;季節性運行的鍋爐房應設置于該季節最大頻率風向的下風側, 并應符合環境影響報告;

    4 有利于室外管道的布置和凝結水的回收;

    5 有利于鍋爐房的自然通風和采光;

    6 區域鍋爐房設計, 應根據本地區熱力建設規劃, 對近期和遠期供熱規模統一考慮. 并宜留有擴建余地。

8.1.8 建設在居住小區內燃用清潔燃料的鍋爐房,可布置在小區綠地的地下, 其出入口、泄爆面、煙囪等, 可采取建筑手法裝飾或隱蔽。


8.2 鍋爐房設計及設備選型

8.2.1 鍋爐房區域內各建筑物、構筑物,以及燃料、灰渣場地等的平面布置應符合下列要求:

    1 鍋爐間、煤場、灰渣場、貯水煤漿罐、貯油罐、燃氣調壓站之間以及和其它建筑物、構筑物之間的間距, 應符合現行國家標準《建筑設計防火規范》GB500l6、《高層民用建筑設計防火規范》GB50045、《城鎮燃氣設計規范》GB50028及有關標準規范的規定;

    2 各種設備布置合理, 力求縮短燃料、灰渣、排煙系統和各種管道的流程;

    3 運煤系統的布置應利用地形, 使提升高度小, 運輸距離短;煤場和灰渣場宜位于主要建筑物全年最小頻率風向的上風側;

    4 產生噪聲的設備應盡量布置在遠離住宅和環境安靜要求高的建筑, 鍋爐間和輔助間的主要立面應盡可能面向主要道路。

8.2.2 鍋爐間、輔助間和生活間的設置應符合下列要求:

    1 應根據規模大小和工藝布置需要, 設計鍋爐間、輔助間(機械上煤間、日用油箱間、燃氣調壓計量間、給水和水處理間、風機和除塵設備間、維修間、儀表校驗間、控制室、化驗室、貯存室等〕和生活間 (廁所、浴室、休息室、值班室、更衣間、辦公室等),產生高噪聲的設備, 宜分別集中布置在隔聲房間內;

    2 單臺蒸汽鍋爐額定蒸發量為1~20t/h或單臺熱水鍋爐額定熱功率為0.7~14MW的鍋爐房, 其輔助間和生活間宜貼鄰鍋爐間固定端一側布置;單臺熱水鍋爐額定熱功率>14MW的鍋爐房, 其輔助間和生活間根據具體情況, 可貼鄰鍋爐間或單獨布置;

    3 需要擴建的鍋爐房, 應考慮燃料運輸設施的布置對擴建的影響, 燃煤鍋爐房運煤系統的布置宜使煤自固定端運入鍋爐爐前;

    4 鍋爐房集中儀表控制室應與鍋爐間運行層同層布置,宜布置在便于司爐人員觀察和操作的爐前適中位置,室內光線應柔和、布置在除氧器和給水箱下面及水泵間上面時,應采取有效的防振防火措施,應采用隔聲門,朝鍋爐操作面方向應采用隔聲玻璃大觀察窗;

    5 容量大的水處理系統、換熱系統、運煤系統,宜分別設置各系統的就地機柜室;

    6 化驗室應布置在采光較好,噪聲和振動影響較小處,并便于取樣操作;

    7 熱力除氧設備和真空除氧設備間的布置高度,應保證鍋爐給水泵有足夠的灌注頭,防止發生汽蝕;采用特殊鍋爐給水泵或加裝增壓泵時,熱力除氧水箱宜低們布置,其高度應按設備要求確定;

    8 燃氣鍋爐房的燃氣調壓間、計量間與相鄰房間的隔墻應為無門窗洞口的防火墻;

    9 燃油、燃氣鍋爐間與控制值班室之間的觀察窗應采用具有一定抗爆能力的固定玻璃窗;

   10 鍋爐房建筑物室內底層標高和構筑物基礎頂面標高,應高出室外地坪0.15m以上。鍋爐間和同層的輔助間地面標高宜一致。

8.2.3 鍋爐房的設備布置應符合下列原則:

    1 應確保設備安裝、操作運行、維護檢修的安全和方便,工藝流程合理,整齊緊湊,便于監測,并力求風、煙、汽、水管道短、配件彎頭少,料、灰渣流程暢通;

    2 鍋爐操作地點和通道的凈空高度不應<2m,并應滿足起吊設備操作高度的要求;在鍋筒,省煤器及其它發熱部位的上方,當不需要操作和通行時,其凈空高度可為0.7m;分汽(水)缸、水箱等設備前,應有操作和更換閥門的空間;

    3 鍋爐的前后端及兩側面與建筑物之間的凈距應符合表8.2.3的要求;

注:1 當需要在爐前更換鍋管時,爐前凈距應滿足操作要求。

    2 >6t/h的蒸汽鍋爐或>4.2MW的熱水鍋爐,當爐前設置儀表控制間時,鍋爐前端到儀表控制間的凈距可減為3m。

    3 當鍋爐需要吹灰、撥火、除渣、安裝或檢修螺旋出渣機時,通道凈距應能滿足操作要求。

    4 裝有快裝鍋爐的鍋爐房, 應有更新整裝鍋爐時能順利通過的通道。

    5 鍋爐后通道的距離應根據后煙箱能否旋轉開啟為根據確定。

    4 煙道和墻壁、基礎之間應保持70mm寬的膨脹間隙, 間隙用玻璃纖維絞繩填充, 兩端應用不燃材料封堵;

    5 鍋爐之間的操作平臺可以根據需要加以連通;鍋爐房內所有高位布置的輔助設施和熱工監測、控制裝置及閥門等, 當操作、維護高度超過1.5m時,應設置平臺和扶梯, 閥門可設置傳動裝置引至僂〔地〕面進行操作;

    6 炎熱地區的鍋爐間操作層,可采用半敞開布置或在其前墻開門。操作層為樓層時, 門外應設置陽臺。

8.2.4 民用鍋爐房設備不宜露天布置。

8.2.5 在抗震設防烈度為6度至9度地區建設鍋爐房時,其建筑物、構筑物和管道設計, 均應采取符合地區抗震設防標準的措施。

8.2.6 鍋爐房的設計總容量宜根據鍋爐負擔的用戶熱負荷,并考慮管道輸送效率,按8.2.6-1式計算:

QB=Qo/η             (8.2.6-1)

式中 QB——鍋爐房總裝機容量(t/h)(蒸汽爐)或(MW)(熱水爐);

     Qo——用戶設計熱負荷(t/h)(蒸汽爐)或(MW)(熱水爐);用戶設計熱負荷宜在繪制出熱負荷曲線或熱平衡系統圖,并計入各項熱損失、鍋爐房自用熱量和可供利用的全熱量后進行計算確定;

     η——室外管網輸送效率,一般取0.92。

當缺少熱負荷曲線或熱平衡系統圖時, 鍋爐房總裝機容量可根據生產、采暖通風和空調、生活小時耗熱量, 并分別計入各項熱損失、余熱利用量和同時使用系數, 按8.2.6-2式計算:

QB=K(K1Q1+K2Q2+K3Q3+K4Q4)               (8.2.6-2)

式中        QB——同上;

Q1、Q2、Q3、Q4——用戶生產、采暖、通風和空調、生活小時耗熱量(t/h)(蒸汽爐)或(MW)(熱水爐);

             K——管道熱損失及鍋爐房自用熱系數,一般取1.1~1.2;

            K1——生產熱負荷同時使用系數, 根據具體情況取0.7~0.9;

            K2——采暖熱負荷同時使用系數, 一般取1.0;

            K3——通風熱負荷同時使用系數, 根據具體情況取0.7~1.0;

            K4——生活熱負荷同時使用系數, 可采用0.5~0.8。

8.2.7 民用鍋爐房供熱介質的種類和參數,應根據供熱建筑類型,熱用戶要求,經技術經濟比較后確定??砂匆韻略蜓≡瘢?br/>

    1 民用用建筑用熱主要有: 建筑物采腰、通風、空調熱負荷, 生活熱水用熱負荷, 洗衣房用熱負荷,食堂用熱負荷, 醫院用熱負荷等, 其中:采曖、通風、空調要求熱水介質——散熱器供回水溫度85/60℃, 風機盤管供回隸溫度60/50℃, 地面輻射采暖供水溫度≤60℃ 大型公建采暖、空調所用一次熱源的供回水溫度115/70℃; 生活熱水用熱要求將冷水加熱至55~60℃, 加熱介質可以是熱水或蒸汽; 洗衣房,食堂, 醫院等建筑, 除有熱水介質要求外, 尚有蒸汽介質需求;

    2 專供采暖、通風、空調和生活用熱的民用鍋爐房,宜采用熱水作供熱介質;對于供熱半徑大的大型區域供熱民用鍋爐房,應采用130℃高溫熱水介質間接供熱;對于供熱半徑小于1Km的小型民用鍋爐房,宜采用95℃熱水介質間接或直接供熱;

    3 只有洗衣房,食堂,醫院等工藝用蒸汽和生活用熱的民用鍋爐房,宜采用蒸汽鍋爐,蒸汽壓力要求參見表8.2.7;

    4 對于既有采暖、通風、空調熱負荷, 又有蒸汽熱負荷的民用鍋爐房, 應經技術經濟比較選用蒸汽或蒸汽、熱水作供熱介質。對于區域供熱鍋爐房, 如蒸汽負荷小,蒸汽用戶分散, 蒸汽用戶距離鍋爐房遠, 鍋爐房宜采用熱水介質, 可在蒸汽用戶附近設燃用清潔燃料的蒸汽鍋爐房。

8.2.8 鍋爐的供熱參數、鍋爐的承壓能力, 應符合供熱系統對鍋爐的要求。

    1 蒸汽鍋爐的供汽壓力應滿足用戶用汽設備所需最大用汽壓力和管網阻力之和。

    2 熱水鍋爐的出口壓力不應小于循環水系統最高靜水壓力與系統總阻力之和。

    3 對于鋼制熱水鍋爐, 熱水出口壓力不應低于最高供水溫度加20℃的飽和水壓力; 對于鑄鐵熱水鍋爐,熱水出口壓力不應低于最高供水溫度加40℃的飽和水壓力。

8.2.9 民用鍋爐房燃料的選擇應遵循下列原則:

    1 燃煤鍋爐有煤煙污染問題,適用于環境?;せǖ腦市砣濟旱牡厙?、建設大中型區域集中供熱燃煤鍋爐房;

    2 型煤在加工過程中已采取了固硫措施,燃燒產生的煙塵、氮氧化合物也較直接燃煤少,因此,燃用型煤其環保效果比直接燃煤好;但型煤受生產加工的限制, 價格較直接燃煤貴, 其運行方式目前僅適用于小型鍋爐;在有型煤供應的地區, 對于用熱量小的民用鍋爐房, 在滿足當地煙氣排放指標的前提下, 可考慮采用型煤鍋爐;

    3 水煤漿的燃燒方式與燃油相同, 在有水煤漿供應的地區, 可作為油的替代燃料;

    4 對于要求使用清潔燃料的地區, 當有城市燃氣 (城市煤氣、天然氣) 管網通過, 并有足夠的燃氣量可供鍋爐房使用時, 應首先考慮采用燃氣作鍋爐的燃料;

    5 如無管道煤氣而有瓶裝高壓天然氣、瓶裝液化石油氣供應時, 也可將瓶裝高壓天然氣減壓后或液化石油氣氣化后供鍋爐使用;

    6 在沒有燃氣供使用的地區, 可選輕柴油作鍋爐的燃料;

    7 在采用燃氣、燃油都有困難的地區, 并且有足夠的電量可供鍋爐使用時, 可考慮采用電熱鍋爐, 但應符合下例條件之一:

    1)電力充足、供電政策支持和電價優惠地區的建筑;

    2)以供冷為主、采暖負荷極小、且無法利用熱泵提供熱源的建筑;

    3)無燃氣源, 用煤、油等燃料受到環?;螄姥細襝拗頻慕ㄖ?;

    4)夜間可利用低谷電進行蓄熱、且蓄熱式電鍋爐不在晝間用電高峰時段啟用的建筑;

    5)利用可再生能源發電地區的建筑;

    6)內、外區合一的變風量系統中需要對局部外區進行加熱的建筑。

8.2.10 民用鍋爐選型尚應符合下列原則:

    1 集中供熱的大中型燃煤鍋爐, 應按當地長期供應的煤種選擇爐型。并宜選擇鏈條爐排、帶分層燃燒裝置、帶膜式水冷壁的水管鍋爐或水火管鍋爐。結焦性強的煤種及碎焦不應采用鏈條爐排。居民區、風景名勝區和其他環境?;で揮ρ≡衩悍酃? 居民區不宜選擇循環流化床鍋爐。

    2 燃油燃氣鍋爐應選用帶比例調節燃燒器和具有可靠的燃燒安全?;ぷ爸玫娜遠?。對于較較小的鍋爐房選用其他鍋爐有困難時, 可選用??槭焦?。有條件時, 可選用冷凝型鍋爐。

    3 鍋爐臺數和容量的確定, 應根據鍋爐房的設計容量和全年 (采曖季) 負荷低峰期運行工況的安全運行, 合理選配鍋爐臺數和單爐容量。所有運行鍋爐在額定蒸發量 (熱功率〕時, 能滿足鍋爐房最大計算熱負荷, 并保證當其中最大一臺鍋爐檢修時, 其余鍋爐能滿足下列要求:

    1)連續生產用熱所需的最低熱負荷;

    2)采暖通風、空調和生活用水所需的最低熱負荷。

鍋爐臺數一般不宜少于2臺, 宜采用2~3臺。新建鍋爐房不宜超過5臺, 改、擴建時總臺數不宜超過7臺;民用建筑內的鍋爐房, 鍋爐臺數不宜超過4臺。

??槭焦艘月ザ拔ノ簧柚?。總供熱面積較大, 且不能以樓棟為單位設置時, 鍋爐房也應分散設置。每個鍋爐房的??樘ㄊ宋?~8塊, 不應大于10塊,總供熱量宜≤1.4MW;

鍋爐的出力、臺數和其他性能均應能適應熱負荷的變化, 單臺燃煤鍋爐的運行負荷不應低于鍋爐額定負荷的50%, 單臺燃油、燃氣鍋爐的運行負荷不應低于鍋爐額定負荷30%。

4 設計選用的鍋爐應符合以下要求: 所采用的燃料應能有效的燃燒, 有較高的熱效率和能適應負荷的變化;鍋爐其額定熱效率應符合《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》 JGJ26 (見表8.2.10)的規定;應有利于環境?;? 應使基建投資和運行管理費用最低;應選用機械化、自動化程度較高的鍋爐;宜選用容量和燃燒設備相同的鍋爐, 當選用不同容量和不同類型的鍋爐時, 其容量和類型均不宜超過兩種。



8.3 鍋爐房煙風系統設計

8.3.1 鍋爐的鼓風機、引風機宜單爐配置。風機應優先用變轉速調節控制方式。每臺鍋爐的煙道與總煙道的連接處,應設置密封性能好的煙道閥門。

8.3.2 鍋爐鼓、引風機的選擇應符合下列要求:

    1 應選用高效、節能和低噪聲風機, 常年運行都能處于較高效率范圍。

    2 風機的風量和風壓, 應根據鍋爐額定蒸發量或額定熱功率、燃料品種、燃燒方式和通風系統的阻力計算確定, 并按當地氣壓及空氣、煙氣的溫度和密度對風機特性進行修正。風量的富余不小于計算風量的10%; 風壓的富余量不小于計算風壓的20%。鼓風機的風壓, 應取鍋爐爐排鼓風阻力加上風道阻力。引風機的風壓, 應取鍋爐煙氣阻力 (鍋爐受熱面、省煤器、空氣預熱器) 加上鍋爐煙道阻力(包括除塵、脫硫、脫氮設備的全部阻力)。如應用于海拔高度超過300m的地區時. 還應考慮大氣壓力降低的影響。

    3 單臺額定熱功≥29MW的熱水鍋爐(40t/h), 其鼓風機(含一次風機、二次風機) 和引風機的電機宜調速,并與燃燒控制協調。

    4 鼓風機的風量、風壓按下式計算:

5 引風機風量、風壓按下式計算:

式中 Qg——鼓風機風量(m3/h);

     Vg——鍋爐廠提供的額定條件下的空氣量 (m3/h);

     tk——空氣溫度(℃);

      b——當地大氣壓力(kPa),根據當地海拔高度查表8.3.2-1;

     Hg——鼓風機風壓〔Pa〕;

   △h1——爐排阻力 (Pa〕;

   △h2——風道阻力 (Pa〕;

     Qy——引風機風量(m3/h);

     Vy——鍋爐廠提供的額定條件下的煙氣量(m3/h);

    tpy——排煙溫度(℃);

     Hy——引風機風奪〔Pa〕;

   △h3——鍋爐阻力 (Pa〕;

   △h4——除塵、脫硫、脫氮阻力 (Pa〕;

   △hs——煙道總阻力 (Pa〕;

     Sy——煙囪抽力 (Pa〕;

     ty——引風機銘牌上給出的氣體溫度(℃);一般采用200℃。

當缺乏鍋爐廠提供的鼓、引風量數據或估算時,鍋爐產生1t/h蒸汽或0.7MW熱量的豉風量和排煙量可按表8.3.2-2估算。

二次風機的風量及風壓宜按鍋爐廠提供的數據取用,對一般層燃鍋爐,二次風機風量約占總風量的8%~15%,當燃料揮發分較大時取較高值,當揮發分較小時取較低值。一般二次風機風壓約占2.5~4.0kPa,風壓與風嘴風速及射程關系參見表8.3.2-3。

6 風機及其配用電動機的功率按下式計算:

式中 N——風機所需功率〔kW);

     Q——風機風量(m3/h);

     H——風機風壓(Pa);

   ηf——在全壓下的風機效率〔%);

   ηc——傳動效率,當風機和電動機直聯時, 取ηc=l.0, 當風機和電動機用聯軸器連接時, 取ηc=0.95~0.98; 當風機和電動機用三角皮帶傳動時, 取ηc=0.90~0.95;

    Nd——電動機功率〔kW);

   ηd——電動機效率, 取ηd=0.9;

     k——儲備系數,按表8.3.2-4取值。

8.3.3 燃煤鍋爐房煙道和風道的設計應符合下列要求:

    1 多臺鍋爐共用1條總煙道時, 支煙道上應裝設能全開全閉、氣密性好的閘板閥或調風閥。

    2 多臺鍋爐共用2條煙囪時、每臺鍋爐宜采用單獨煙道接入煙囪。多臺鍋爐合用1條總煙道時,應保證每臺鍋爐排煙時互不影響。總煙道內各截面處的流速宜接近。單臺鍋爐配置兩側風道或兩條煙道時,宜對稱布置,使每側風道或每個煙道的阻力均衡。

    3 煙道和風道的布置,應力求簡短平直、附件少、阻力小、氣密性好。轉角應平滑,弧形或斜角過渡,或設導流板(墻)。總煙道匯合處應避免氣流對撞。

    4 煙道和熱風道應考慮膨脹和熱補償措施。煙道和磚煙囪連接處應設置伸縮縫。

    5 金屬煙道和熱風道應進行保溫。鋼煙囪在人員能接觸到的部分也應進行保溫隔熱。

    6 燃燒鍋爐宜采用地上煙道,并應在適當的位置設置清灰人孔。磚煙道的凈高不宜小于1.5m。凈寬不宜小于0.6m。

    7 在煙道的適當位置應按《鍋爐煙塵測試方法》GB546G8的要求, 設置永久采樣孔,并安裝用于測量采樣的固定裝置。

    8 鋼制冷風道可采用2~3mm厚鋼板, 鋼制煙道和熱風道可采用3~5mm厚的鋼板, 矩形或圓形煙風道應具備足夠的強度和剛度, 必要時應設加強筋。

    9 室外布置的煙道和風道, 應設置防雨和防曝曬的設施。當鍋爐房使用含硫量高的燃料時, 除需有煙氣脫硫措施外, 煙道和煙囪內壁應采取防腐措施。

    10 鼓風機的進風口應設安全網, 防止硬物或纖維雜物被吸入風機。

    11 風機吸風口的位置宜滿足下列要求:

    1)燃煤鍋爐房的鼓風機進風可采用部分或全部室內進風, 室內吸風口的位置可靠近鍋爐房的高溫區域, 對于全年運行的鍋爐房, 吸風口可設置到鍋爐房頂部空間;

    2)室外吸風口的位置應避免吸入雨水、廢汽和含沙塵的空氣。

    12 煙風門及其傳動裝置的布置, 應滿足下列要求:

    1)風門的布置應便于操作或傳動裝置的設置;

    2)電動、氣動調節或遠傳遠控的風門, 應布置在熱位移較小的管段上;

    3)需同時進行配合操作的多個手動風門, 各風門的操作裝置宜集中布置;

    4)當煙風門的操作手輪水平布置時, 手輪面與操作層的距離宜為900mm;當垂直布置時, 手輪中心與操作層的距離宜為900~1200mm。

8.3.4 燃煤鍋爐房煙道、風道的斷面尺寸, 應按下式計算:

式中 F——煙道或風道流通截面積 (㎡);

     V——空氣或煙氣流量(m3/h);

    ω——空氣或煙氣流速 (m/s),可按表8.3.4-1取值。

各種容量鍋爐房的煙道、風道截面尺寸及煙囪出口處內徑可參見表8.3.4-2。

8.3.5 燃煤鍋爐房煙道、風道的阻力, 可按下列式計算:

1 鍋爐煙氣系統總阻力

∑△h=△hL+△hbt+△hsm+△hky+△hc.c+△hyd+△hys    (8.3.5-1)

式中 ∑△h——氣系統總阻力(Pa);

hL——爐膛出口處的負壓(Pa),有鼓風機時,一般取△hL=20~40Pa, 無鼓風機時, 取△hL=20~30Pa;

hbt——鍋爐本體受熱面阻力(Pa), 由鍋爐廠提供;

hsm——省煤器阻力(Pa), 由鍋爐制造廠提供;

hky——空氣預熱器阻力(Pa), 由鍋爐廠提供;

hc.c——除塵器阻力Pa, 按除塵設備廠提供資料確定;旋風除塵器阻力約為600~800Pa, 多管除塵器阻力約為800~1000Pa, 水膜除塵器阻力約為800~1200Pa, 電除塵器阻力每級約300~300Pa, 一般1~3級, 布袋除塵器阻力與積灰厚度和清灰頻率有關, 設計可按500~1200Pa考慮;

hyd——煙道阻力(Pa),△hyd包括摩擦阻力△hm(Pa) 和局部阻力△hj (Pa);△hm和△hj按本條第3款計算;

hys——煙囪阻力(Pa)。

2 鍋爐空氣系統的總阻力

∑△h=△hfd+△hky+△hLp+△hr     (8.3.5-2)

式中  ∑△h——空氣系統總阻力〔Pa〕;

      △hfd——風道阻力 (Pa), 包括摩擦阻力△hm和局部阻力△hj,見本條第3款;

      △hky——空氣預熱器阻力(Pa),由制造廠提供;

      △hLp——爐排阻力(Pa),由制造廠提供;

       △hr——燃料層阻力(Pa),由制造廠提供。

3 煙道和風道的阻力

式中   △hd ——煙道或風道阻力(Pa);

  △hm、△hj——煙道或風道的摩擦阻力和局部阻力(Pa);

          λ——摩擦阻力系數,見表8.3.5;

           L——管道長度(m);

           d——管段直徑(m);對非圓形管道采用當量直徑dd,dd=4F/U ;(F、U分別為管道截面的面積和周長);

          ξ——局部阻力系數;

          ω——氣體流速(m/s);

          ρo——氣體(空氣或煙氣)密度(標態)(kg/Nm3),空氣ρo=1.293 kg/Nm3,煙氣ρo=1.34 kg/Nm3;

           t——氣體(空氣或煙氣)溫度(℃)。


煙道、風道的摩擦阻力,可取其斷面不變且長度較大的一段進行估算,求出每米長度的摩擦阻力,然后乘以煙道或風道總長度求得總的摩擦阻力。對于水平磚煙道,當煙氣流速為3~4m/s時,摩擦阻力約為0.8Pa/m;煙氣流速為6~8m/s,約為3.2 Pa/m。

8.3.6 燃油、燃氣鍋爐通風系統的設計,除與燃燒鍋爐通風系統相同的一般規定外,還應符合下列要求:

    1 機械通風時, 鼓風順單爐匹配, 吸風口不得布置在聚焦可燃氣體和有爆炸危險的區域;

    2 對單臺鍋爐出力≥10t/h或7MW的鍋爐房,鼓風機和燃燒器宜分開設置, 鼓風機宜集中布置在隔音機房內,也可布置在燃燒機下方的地下室內,進幾道設計應成消聲風道:

    3 對于微正壓燃燒的燃油、燃氣鍋爐, 水平煙道的長度, 應根據現場情況和煙囪抽力確定, 并應維持鍋爐微正燃燒的要求;

    4 當煙囪抽力不足時, 應由鍋爐廠家提高燃燒機組和爐膛的燃燒正壓;

    5 對于設置在高層建筑內的鍋爐房,當煙囪抽力過大時,應考慮煙道、煙囪斷面尺寸, 提高流速, 增加阻力, 適應平衡; 或在煙道系統設置高風控制器,調節阻力平衡。

8.3.7 燃油、燃氣鍋爐房的煙道除與燃煤鍋爐房相同的一般要求外,還應考慮下列要求:

    1 燃油燃氣鍋爐的煙道一般宜單爐配置,不宜共用總煙道,但當條件限制,多臺鍋爐共用1座煙囪或1個總煙道時,每個鍋爐煙道出口處應裝設防爆裝置;

    2 在煙氣容易聚焦的地方,應裝防爆裝置;

    3 防爆裝置位置應有利于泄壓;

    4 當單臺鍋爐獨立設置煙囪,且煙道自鍋爐出口直通大氣時(無轉彎或只有一個彎頭)可不設防爆門和煙道閘門;

    5 燃油、燃氣鍋爐的煙道應采用鋼制或鋼筋混凝土構筑;

    6 燃氣鍋爐煙道最低點應裝設水封式冷凝水排水管道;

    7 燃油、燃氣鍋爐水平煙道宜有0.01坡向鍋爐或排水點聽坡度。

8.3.8 防爆門的布置應遵守下列規定:

    1 防爆門應布置在靠近被?;さ納璞富蜆艿? 膜板前的短管長度不應大干10倍的短管當量直徑;

    2 鍋爐出口接往總煙道的煙道防爆門, 應安裝在鍋爐排煙閥門的后面;

    3 防爆門宜布置在便于檢修的管段上, 其上方如有維護平臺、應為無孔平臺; 爆炸噴出物應采用引出管, 將氣流引至安全地點或室外;

    4 煙道防爆門和防爆膜直徑不應小于200mm, 防爆門和防爆膜均宜是可靠的定型產品;

    5 引出管的防爆門, 膜板前的短管長度不大于2倍的短管當量直徑,膜板后的引出管長度不大于10倍的引出管當量直徑; 引出管宜盡量減少轉彎, 其截面積不得小于防爆門的截面積; 在緊鄰防爆門上方的引出管處設置檢查孔; 當引出管引至室外, 其端部向上時應裝設防雨罩;

    6 防爆門前的短管宜垂直布置, 當傾斜布置時, 其與水平面的傾斜角不宜小于45℃;

    7 室外防爆門的膜板面應與水平面成45°的夾角,否則應有防雨雪的措施。

8.3.9 煙風管道穿過墻壁、樓板或屋面時, 所設預留孔的內壁與管道表面 (包括加固肋及保溫層) 之間的間隙, 一般為30~50mm, 當管道的徑向熱位移較大時, 應另加考慮。管道穿過屋面或各層樓板時應有防雨或擋水措施。

鋼制煙風管道中的介質溫度大于50℃或由于防凍需要應給予保溫。保溫層的厚度若小于加固肋的高度, 則應對保溫層和加固肋進行調整。對經常操作或檢修的管道零部件,如防爆門、人孔、鎖氣器、手孔等,宜設置維護平臺。平臺一般由格柵鋼板制成, 荷載按2kN/m2設計。

8.3.10 新建鍋爐房的煙囪設計應符合下列要求:

    1燃煤鍋爐房煙囪的規定:

    1)每個新建燃煤鍋爐房只允許設一根煙囪, 煙囪高度可按表8.3.10-1規定設計;

    2)鍋爐房裝機總容量>28MW時,其煙囪高度應按批準的環境影響報告書(表)要求確定,但不得低于45m。 新建鍋爐房煙囪周圍半徑200m距離內有建筑物時, 其煙囪應高出最高建筑物3m 以上。

    2 燃油、燃氣鍋爐的煙囪宜單爐配置, 使每臺鍋爐可調節在最佳效率運行狀態。當多臺鍋爐共用

1 座煙囪時, 除每臺鍋爐宜采用單獨煙道接入煙囪外, 每個煙道尚應安裝密封可靠的煙道門。多臺鍋爐合用煙囪還應滿足以下要求:

    1)多臺負壓燃燒的燃油燃氣鍋爐可以合用煙囪, 但在氣流組織設計中應避免互相干擾;

    2) 燃油、燃氣鍋爐和燃煤鍋爐不得合用煙囪;

    3)正壓燃燒鍋爐和負壓燃燒鍋爐之間,不應使用煙囪。

    3 燃氣、燃油(輕柴油)鍋爐煙囪高度應按批準的環境影響報告書(表)要求確定,但不得低于8m,并應滿足地方標準的要求。煙囪高度不宜設置過高,以免煙囪抽力過大,使鍋爐能耗增加(且不安全)。

    4 各種鍋爐煙囪高度如果達不到上述規定時,其煙塵、SO2。Nox最高允許排放濃度,應按相應區域和時段排放標準值50%執行。

    5 出力≥1t/h或0.7MW的各種鍋爐煙囪,應按《鍋爐煙塵測試方法》GB5468和《固定污染源排氣中顆粒物測定與氣態污染物采樣方法》GB/T16157的規定,設置便于永久采樣孔及其相關設施。

    6 鍋爐房煙囪高度及煙氣排放指標除應符合上述1~4款(摘自《鍋爐大氣污染物排放標準》GB13271-2001)的規定外,尚能滿足鍋爐房所在地區的地方排放標準或規定的要求。

    7 煙囪出口內徑應保證在鍋爐房高負荷時, 煙氣流速不致過高, 以免阻力過大; 在鍋爐房最低

負荷時, 煙囪出口流速不低于2.5~3m/s,以防止空氣倒灌。煙囪出口煙氣流速參見表8.3.10-2,煙囪出口內徑參見表8.3.10-3和表8.3.10-4。

    8 當煙囪位于飛機航道或飛機場附近時, 煙囪高度不得超過有關航空主管部門的規定, 且煙囪上應裝信號燈, 并刷標志顏色。

    9 自然通風的鍋爐, 煙囪高度除應符合上述規定外, 還應保證煙囪產生的抽力, 能克服鍋爐機組和煙道系統的總阻力。對于負壓燃燒的爐膛, 還應保證在爐膛出口處有20~40Pa的負壓。每米煙囪高度產生的煙氣抽力參見表8.3.10-5。

    10 燃油、燃氣鍋爐煙囪的最低點,應設置水封式泄油或泄水裝置。

    11 燃油、燃氣鍋爐采用鋼制煙囪時,煙囪出口的排煙溫度宜高于煙氣露點,且高于15℃。

8.3.11 對于在不同季節或不同時段熱負荷變化大,采用一個煙囪不能滿足8.3.10條第7款要求的鍋爐房,煙囪設置可采取下列方案:

    1 每臺鍋爐分別設置獨立煙囪。

    2 當鍋爐房有多臺鍋爐,但只允許建一座煙囪時,可采取下列措施:

    1)將鍋爐獨立的排煙管組成外形一體的組合煙囪;

    2)在圓筒形或矩形煙囪內設置隔板,分成各自獨立的流道,分別連通各臺鍋爐的排煙管,構成分流煙囪。

    3 在煙囪出口設置能防護高空氣流影響的煙囪帽罩,帽罩結構宜不影響排煙的抬升高度。

8.3.12 煙囪出口內徑d(m)可按正式計算:

式中 Bj——每臺鍋爐計算的燃料消耗量(kg/h)或(m3/h),對不同爐型的鍋爐房應分別計算:

      n——合用同一煙囪的鍋爐臺數;

     Vy——煙囪出口計入漏風系數的煙氣量(標態)(Nm3/h)或(Nm3/m3);

     tc——煙囪出口處煙氣溫度(℃);

    ωo——煙囪出口處流速 (m/s),可按表8.3.10-2選用。

或按下式估算:

式中 nd——由一個煙囪負擔的鍋爐在額定出力下的總蒸發量值 (t/h);

    Vyj——每小時產生1t蒸汽估算煙氣量(m3/h〕,可查表8.3.2-2;

    ωo——煙囪出口處流速 (m/s),可按表8.3.10-2選用。


8.3.13 煙囪的阻力計算

    1煙囪的摩擦阻力Pycm(Pa):

式中 λ——煙囪出口阻力系數,A=1.0;

    dpj——煙囪平均直徑(m),,式中d1、d2煙氣出口、入口的內徑;

      H——煙囪高度(m);

   ω2pj——煙筒內煙氣平均流速(m/s);

    ρpj——煙囪內煙氣平均密度(kg/m3)。

    2 煙囪出口阻力Pycc(Pa):

式中 A——煙囪出口阻力系數,A=1.0;

   ωc——煙囪出口煙氣流速 (m/s);

    ρc——煙囪出口處煙氣密度(kg/ m3)。

3 煙囪總阻力Pyc(Pa):

8.3.14 磚煙囪和鋼筋混凝土煙囪的結構應符合下列要求:

    1 磚煙囪的最大高度不宜超過40m;

    2 煙囪下部應設清灰孔, 清灰孔在鍋爐運行期間應嚴密封好 (可用黃泥磚砌);

    3 煙囪底部應設比水平煙道入口低0.5~1.0m的積灰坑;

    4 當煙囪和水平煙道有兩個接入口時, 兩個接口一般應相對布置, 并用與水平煙道成45°角的隔板分開,隔板高出水平煙道的部分, 不得小于水平煙道高度的1/2。

    5 煙囪應設置維修爬梯和避雷針, 以及必要的熱工及環保測點;

    6 鍋爐采用濕法脫硫除塵時, 煙囪應采取防腐措施。

8.3.15 鋼煙囪的設計應符合下列要求:

    1 鋼煙囪應有足夠的強度和剛度,煙囪壁厚要考慮一定量的腐蝕裕度,當煙囪高度為20~40m,直徑為0.2~1.0m時,無內襯的筒體壁厚取4~10mm,有內襯的壁厚取8~18mm;

    2 當煙囪高度和直徑之比超過20時,必須設置可靠的牽引拉繩,拉繩沿圓周等弧度布置3~4根;為0.2~1.0m時,無內襯的筒體壁厚取4~10mm,有內襯的壁厚取8~18mm。

    3 煙囪與基礎連接部分一般作成錐形,支承板厚度一般為20~40mm;

    4 帶內襯的鋼煙囪,內襯可分段支承,每段長4~6m,內襯和筒體之間保持20~50mm的間隙,并應在頂部裝防護環板將內襯蓋??;

    5 鋼煙囪宜選用由專業廠加工制造的焊制不銹鋼煙囪。


8.4 蒸汽鍋爐房的汽水系統設計

8.4.1 蒸汽鍋爐房一般設置一根給水母管。對常年不間斷供汽的鍋爐房,宜采用雙母管一泵一爐的給水母管。同類型的給水泵,當流量和揚程特性曲線相同可相似時,允許并聯運行,可采用同一根給水母管;當給水泵的類型不同或類型雖然相同,但特性曲線不同時,不應并聯運行,應采用不同的給水母管。

8.4.2 鍋爐給水泵進水母管或除氧水箱出水母管,應采用不分段的單母管;對常年不間斷供汽,且除氧箱多于2臺的鍋爐房,宜采用分段的單母管。

8.4.3 鍋爐給水泵的選擇和設置應符合下列要求:

    1 水泵的臺數應能適應鍋爐房全年熱負荷變化的要求, 并應設置備用。不宜少于2臺, 并聯運行的臺數不宜超過4臺。

    2 當流量最大一臺紿水泵停止運行時, 其余給水泵的總流量應能滿足所有運行鍋爐在額定蒸發量時所需給水量的110%。

    3 采用非一級電力負荷的鍋爐房,在停電后可能會造成鍋爐事故時,應采用汽動給水泵作為事故備用泵。事故備用泵的流量,應能滿足所有運行鍋爐在額定蒸發量時所需給水量的20%~40%。

    4 一級電力負荷或停電后鍋爐停止給水不會造成鍋爐缺水事故的鍋爐房(如有自動?;ぷ爸玫娜加?、燃氣鍋爐房),可不設置汽動備用泵。

    5 采用汽動給水泵作為備用泵時,如果不與電動給水泵同時運行,可合用一根給水管。

    6 額定蒸發量≤1t/h、額定出口蒸汽壓力≤0.7MPa的鍋爐,可用注水器作為常用或備用給水裝置。注水器應單爐配置。

    7 鍋爐房所需給水總流量可按下式計算:

G=k×(G1+G2)         (8.4.3-1)

式中 G——鍋爐房所需總紿水量 (m3/h);

    G1——有運行鍋爐在額定蒸發量時所需的紿水量 (含連續排污耗水量)(m3/h);

    G2——鍋爐房減溫器、蓄熱器等其它設備所需給水量 (m3/h);

     k——富裕系數, 取k=l.10。

8 給水泵的揚程按下式計算:

H=k×(H1+H2+H3)            (8.4.3-2)

式中 H——水泵的揚程(m);

     H1——鍋爐鍋筒在設計使用條件下安全閥的開啟壓力(m);

     H2——省煤器和給水系統的壓力損失(m);

     H3——給水系統的水位差 (m);

     k——裕量系數, 一般取k=1.10。

8.4.4 多臺水泵并聯運行的給水系統, 應根據并聯運行時水泵的總性能曲線核算選用水泵的供水能力。

8.4.5 全自功燃氣(油)蒸汽鍋爐給水泵宜每爐單獨配置, 以便鍋爐自動控制。

8.4.6 鍋爐房給水箱的設置應符合下列要求:

    1 給水箱的數量和容積: 季節性運行的鍋爐房, 一般只設置一個給水箱, 但如果在紿水箱內加藥軟化給水時, 宜設置兩個給水箱, 以便輪換清洗; 常年不間斷運行的鍋爐房或容量大的鍋爐房應設置兩個給水箱〔或除氧水箱〕或一個中間帶隔板的可分別進行清洗的隔板水箱; 給水箱的總有效容量宜為所有運行鍋爐在額定蒸發量時20~60min所需的給水量 (小容量鍋爐房取較大值, 大容量鍋爐房取其較小值);

    2 給水箱應配置下列附件:

    1)開式水箱:水位計、溫度計、進出口水管、排污管、溢流裝置、排氣管和人孔; 水箱頂部安裝高度>l.5m的水箱應設外爬梯, 水箱內部高度>1.5m的應設置內爬梯;

    2)熱力除氧水箱: 水位計、壓力表、安全閥(安全水封)、排污管、進出水口、溢流水封裝置、溫度計等, 有條件時, 還可配置水位變送器、高低水位報警器、壓力變送器等。在水箱底部沿長度方向布置帶孔(φ4~φ6)的再沸騰加熱蒸汽管.在兩臺并聯工作的除氧水箱之間應分別設置汽連通管和水連通管、其管徑按除氧水箱制造廠給定尺寸, 也可參照表8.4.6選用。

8.4.7 鍋爐給水箱或除氧水箱的布置高度應滿足在設計最大流量且水箱水位最低時,保證給水泵不發生汽蝕。其值不應小于下列四項的代數和:

    1 給水泵進水口處水的汽化壓力和給水箱的工作壓力之差;

    2 給水泵的汽蝕余量(由制造廠提供);

    3 給水泵進水管的壓力損失;

    4 附加3~5kPa的富裕量。

采用特殊鍋爐給水泵或加裝增壓泵時,熱水除氧水箱宜低位布置,其高度應按設備要求確定。

8.4.8 鍋爐紿水系統應配備下列安全?;ぷ爸煤涂刂譜爸?

    1 每臺給水泵入口應安裝切斷閥, 出口依次安裝止回閥、調節閥;

    2 鍋爐的每個進水管上應安裝一個截止閥 (靠近鍋爐〕和一個止回閥; 額定蒸發量大于4t/h的鍋爐還應裝設自動給水調節閥, 并在司爐便于操作的地點裝設手動控制給水裝置;

    3 在不可分式省煤器入口的給水管上應安裝切斷閥 (靠近省煤器〕和止回閥; 在可分式省煤器的入口處和通向鍋筒 (殼) 的給水管上都應分別裝設切斷閥和止回閥, 可分式省煤器的出口管上應安裝安全閥, 安全閥的開啟壓力為裝設處工作壓力的1.1倍, 安全閥的排放管應接至安全排放點 (如開式水箱), 安全閥排放管上不得安裝閥門;

    4 在省煤器可能聚集空氣的位應裝放氣管, 省煤器最低處應裝放水管和閥門, 在省煤器的出口處還應裝設接至給水箱的放水管和切斷閥, 以供鍋爐啟動、停爐及低負荷運行時保證省煤器有必要的水流速度, 防止汽化;

    5 對于配有可分式省煤器的鍋爐, 應設有不通過省煤器直接向汽包供水的旁通給水管及切斷閥。

8.4.9 鍋爐房蒸汽系統的設計, 應考慮下列要求:

    1 有多路蒸汽供應時宜設置分汽缸;

    2 鍋爐房內運行參數相同的鍋爐, 蒸汽管宜采用單母管, 對常年不間斷供汽的鍋爐房可采用分段雙母管;

    3 每臺鍋爐的蒸汽管與蒸汽母管〔或分汽缸) 連接時, 應安裝兩個閥門, 其中一個靠近母管(或分汽缸), 另一個緊靠鍋爐汽包 (或過熱器出口), 兩個切斷閥之間應有通向大氣的疏水管和閥門, 其內徑不得小于18mm。

8.4.10 蒸汽系統安全閥的設置應符合下列要求:

    1 蒸汽系統采用的安全閥應選用全啟彈式或杠桿式和控制式〔脈沖式、氣動式、液動式和電磁式等)。選用的安全閥應符合有關技術標準的規定。

額定蒸汽壓力≤0.1MPa的鍋爐可采用靜重式安全閥或水封式安全裝置。水封裝置的水封管內徑不應小于25mm, 且不得裝設閥門, 同時應有防凍措施。

    2 蒸汽安全閥的排放量應按照下列方法迸行計算:

E=0.235×A×(10.2×P+1)×k          (8.4.10-1)

式中 E——安全閥的理論排放量(kg/h〕;

     A——安全閥的流道面積(mm2),可用(π*d2)/4計算;d為安全閥的流道直徑(mm);流道直徑與公稱直徑的關系參見表8.4.10-1;

     P——安全閥入口處的蒸汽壓力(表壓)(MPa);

     K——安全閥入口處蒸汽比容修正系數,按下式計算:

     K=Kp×Kg                           (8.4.10-2)

式中   Kp——壓力修正系數;

       Kg——過熱修正系數;

K、Kp、Kg——系數,按表8.4.10-2選用或計算。

注:1 亦可使用 代替。

      表中Vg為過熱蒸汽比容(m3/kg);Vb為飽和蒸汽比容(m3/kg);Tg為過熱度(℃)。

    2 按照安全閥制造單位提供的計算公式及數據計算。

    3 對于額定蒸汽壓力≤1.6MPa的鍋爐,安全閥的流道直徑不應小于25mm。

    4 安全閥應垂直安裝,并應安裝在被?;ど璞傅淖罡呶恢?。在安全閥的被?;ど璞鋼?,不得安裝取y用蒸汽的管道和閥門。

    5 多個安全閥共同裝在一個短管上時,短管和流通截面積不應小于所有安全閥流道面積之和。

    6 采用螺紋連接的彈簧式安全閥, 其規格應符合《彈式安全參數》JB2202 要求。安全閥應與帶有螺紋的短管相連接, 而短管與被?;ど璞鋼溆Σ捎煤附恿?。

    7 安全閥應裝設有足夠流通截面積的排汽管 (直接通安全地點), 底部應裝置接到安全地點的疏水管, 排汽管和疏水管上都不得裝置閥門, 并應進行可靠的固定。

如排汽管露天布置而影響安全閥的正常動作時, 應加裝防護罩。防護罩的安裝應不妨礙安全閥的正常動作與維修。

    8 安全閥排汽管上如裝有消音器, 應有足夠的流通截面積。消音板或其它元件的結構應避免因結垢而減少蒸汽的流通截面積。

    9 安全閥上必須有下列裝置:

    1)杠桿式安全閥應有防止重錘自行移動的裝置和限制杠桿越出的導架;

    2)彈簧式安全閥應有提升手把和防止隨便擰動調整螺釘的裝置;

    3)靜重式安全閥應有防止重片飛脫的裝置;

    4)控制式安全閥必須有可靠的動力源和電源:

    ① 脈沖式安全閥的沖量接入導管上的閥門應保持全開并加鉛封;

    ② 用壓縮氣體控制的安全閥須有可靠的氣源和電源;

    ③ 液壓控制式安全閥須有可靠的液壓傳送系統和電源;

    ④ 電磁控制式安全閥須有可靠的電源。

    10 安全閥啟閉壓差一般應為整定壓力的4%~7%, 最大不超過10%。當整定壓力小于0.3MPa時, 最大啟閉壓差為0.03MPa。

8.4.11 凝結水系統的設計應考慮下列原則:

    1 蒸汽供熱系統的凝結水應回收利用, 但加熱有強腐蝕性物質的凝結水不應回收利用; 加熱油槽和有毒物質的凝結水, 嚴禁回收利用, 并應在處理達標后排放;

    2 凝結水回收系統宜采用閉式系統;

    3 回收的凝結水應符合鍋爐給水水質要求《工業鍋爐水質》GB1576的規定;

    4 根據用汽設備的性質和凝結水被污染程度,確定是否應設置除鐵處理、加藥處理或其它處理裝置;

    5 對可能被污染的凝結水,應設置監測儀表裝置。

8.4.12 凝結水泵的設置應符合下列要求:

1 凝結水泵宜設置2臺,其中一臺備用。每臺凝結水泵的流量應能滿足系統凝結水最大回收量的要求。

2 選用的水泵, 應能適應所需輸送凝結水的溫度和壓力要求。

3 當凝結水和軟化補充水在凝結水箱混合后用泵輸送至除氧系統或鍋爐時, 運行水泵總流量應能滿足所有運行鍋爐在額定蒸發量下所需給水量1.1倍。

4 凝結水泵的揚程可按下式計算確定:

H=P+H1+H2+H3               (8.4.12)

式中 H——水泵揚程(m);

     P——水泵出口側設備壓力, 當凝結水送至開式給水箱時, 取P=0; 當凝結水送至熱力除氧水箱時, 取P =2~3m;

    H1——凝結水管路系統阻力(m);

    H2——凝結水箱最低水位和泵出口側水箱 (紿水箱或除氧水箱〕內最高水位之間的高差 (m);

    H3——富裕壓頭,取H3=5m。

8.4.13 凝結水箱的設置應符合下列要求:

    1 凝結水箱宜設置一個, 常年不間斷運行的宜設二個或一個中間帶隔板的可分別進行清洗的隔板水箱;

    2 凝結水箱的總有效容量按系統20~40min最大凝結水回收考慮; 當軟化水直接進人凝結水箱時, 水箱容積應根據處理設備的設計出力和運行方式適當加大;

    3 凝結水箱應配置進出水管、排污管、排氣管等管接頭, 還應設置水封溢流裝置、水位計、溫度計、高低水位控制器、人孔等附件, 爬梯設置要求同8.4.6條的第2款;

    4 凝結水箱和凝制水管應進行保溫;

    5 當凝結水溫度高于90℃時, 水箱內宜設置冷卻降溫排管; 凝結水管的進水口宜接至水箱最低水位以下, 但應有防止進水管產生虹吸或倒流的措施;

    6 凝結水箱間應有良好的自然通風或機械通風。地下凝結水箱間應設置積水坑和排水設施。

8.4.14 蒸汽系統的下述地點應裝疏水器和疏入水管道:

    1 在汽水分離器、汽水換熱器、分汽缸等設備的下部、飽和蒸汽管和蒸汽伴熱管的低點, 以及蒸氣管道的鞍形彎曲段等處應設置疏水器、疏放水管道以及相應的關斷、放水閥門;

    2 在蒸汽干管末端、蒸汽立管底部、減壓閥和自動調節閥及流量孔板的兩側應裝疏水閥和疏放水管;

    3 順坡水平蒸汽干管每隔150~200m, 逆坡水平蒸汽干管每隔100~200m, 水平蒸汽伴熱管每隔50m左右, 應設疏水點, 配疏水器、閥和疏放水管道。

8.4.15 疏水器的選擇和安裝應符合下列要求:

    1 根據凝結水排量和疏水器進口和出口的壓差, 由各種疏水器的排水量線圖查找型號。疏水器排水能力和背壓可按下式計算:

    G=n1+G1                (8.4.15-1)

    PB=n2×(△P+H1+H2)    (8.4.15-2)

式中 G——疏水器排水能力(t/h);

    G1——實際凝結水排量(t/h);

    n1——流量安全系數,取n1=2~3;

    PB——疏水器到排放終點之間的管道系統阻力(MPa);

    n2——壓力富裕系數,取n2=1.3~2.0;

   △P——疏水器到排放終點之間的管道系統阻力(MPa);

    H1——排放終點,疏水接受容器內壓力(MPa);

    H2——疏水管出口側管道提升高度產生的水柱靜壓力(MPa)。

    2 疏水器水平安裝在蒸汽管道或用汽設備的下方; 安裝在蒸汽管道下的疏水器, 前方應有直徑較大的存水短管。

    3 啟動時有大量凝結水的疏水點, 疏水器處應裝旁通管, 旁通管和疏水器應水平安裝。

    4 當疏水器排出的凝結水需要向上提升至某一高度后與凝結水干管連接時, 疏水器后的支管上應裝置止回閥, 且支管應接至干管的上游。

    5 當有多種壓力不同的疏水支管時, 宜將壓力相近的支管接到同一疏水母管。壓差>0.3MPa的不同參數的疏水支管, 不宜合并輸送, 可先引入疏水擴容器、二次蒸發箱, 分離出二次蒸汽梯級利用, 再合管輸送。

    6 疏水管、放水管和排氣管的管徑, 可參照表8.4.15選取。

8.4.16 鍋爐房各系統疏放水, 應按下列規定分別接至各類水箱:

1 鍋爐及各熱力設備疏水應接入凝結水箱;

2 熱力設備、管道的放水, 宜根據其溫度及壓力等級接至各類水箱;

3 熱力除氧給水箱的溢流管、放水管宜接至凝結水箱或軟水箱。


8.5 熱水鍋爐房的水系統設計

8.5.1 鍋爐機組范圍內的閥門和其它附件應鍋爐制造廠的規定進行布置安裝。鍋爐本體直接相連的安全閥、壓力表、排污閥(或放水閥)、排氣閥必須齊全。熱水鍋爐出口至熱水母管直到分水缸范圍的管道屬鍋爐范圍管道,其材質要求應與鍋爐管道相同。鍋爐本體外的閥門和附件必須符合《熱水鍋爐安全技術監察規程》的規定。每臺熱水鍋爐的進(出)水管道應裝設方便操作的關斷閥門,如電動調節閥,以便將不參加運行的鍋爐從運行系統中排除。

對于未配帶安全閥的小型進口熱水鍋爐,設計部門應在系統設計時,于鍋爐出水管上增加安全閥的配置,安全閥的口徑應符合《熱水鍋爐安全技術監察規程》的規定。

8.5.2 熱水系統安全閥的設置應符合下列要求:

    1 應采用微啟式安全閥。

    2 容器和管道的安全閥可按下式計算:

      Ws=5.1×K×A×


式中 Ws——安全閥的排放能力(kg/h);     

     K——排放系數,與安全閥結構有關,應根據實驗數據確定;

           無參考數據時,可按下述規定選取:

               帶調節圈的微啟式安全閥K=0.40~0.501;

               不帶調節圈的微啟式安全閥K=0.25~0.35;

      A——安全閥最小排氣截面積(mm2);

           微啟式安全閥,即 時,平面密封:

           其中h為安全閥的開啟高度(mm);

               d為安全閥的閥口直徑(mm);

     △P——閥門前后壓力降(MPa);

             △P=Pd-Po,Pd=1.2×Ps+0.1

             其中Pd為安全閥的排放壓力(絕壓)(MPa);

                 Ps為安全閥啟始壓力(表壓)(MPa);

                 Po為安全閥的出口側壓力(絕壓)(MPa);

       p——閥門入口側溫度下的液體密度(kg/m3)。

    3 安全閥應裝設泄放管,泄放管上不允許裝設閥門。泄放管應直通安全地點或水箱, 并有足夠的截面積和防凍措施, 保證排放暢通。

8.5.3 熱水鍋爐應有防止或減輕因熱水系統的循環水泵突然停運后造成鍋水汽化和水擊的措施,可采取以下措施之一:

    1 在循環水進水管道上接自來水管;

    2 設置備用電源。

8.5.4 有多個供熱點的鍋爐房宜設置分水缸(器)、集水缸(器)。

8.5.5 鍋爐房內連接循環水泵、鍋爐、分(集)水缸的供回水母管宜采用單母管。運行參數(壓力、溫度〕相同的熱水鍋爐和循環水泵可合用一個循環管路系統; 運行參數不同的熱水鍋爐和循環水泵應分別設置循環水管路系統。

8.5.6 鋼制熱水鍋爐的熱水出水壓力, 不應低于“額定出口熱水溫度+20℃”時的飽和壓力; 鑄鐵鍋爐的熱水出水壓力不應低于“額定出口熱水溫度+40℃”時的飽和壓力。

8.5.7 熱水鍋爐房循環水系統的設計應符合下列要求:

    1 在循環水泵上游的進口母管上〔或水泵進水管上〕應裝設除污器和安全閥, 安全閥宜安裝在除污器出口一側, 安全閥的排水管可接至開式水箱或排水溝; 在除污器的前后管路上應配置壓力表和切斷閥,并應設旁通管和旁通閥;

    2 在循環水泵進出口側的母管之間, 應設置帶止回閥的旁通管, 旁通管截面積不得小于母管截面積的l/2; 止回閥的安裝方向是在循環水泵停運時, 能使進水母管中的水流向水泵的出水母管;

    3 在循環水泵進口母管上, 宜裝設高于系統靜壓的泄壓放氣管;

    4 循環水管路系統的最高處及易聚集氣體的部位, 應設置自動排氣裝置; 在系統的最低處或低凹處, 應設置排水管和排水閥。

8.5.8 循環水泵的設計應符合下列要求:

    1 循環水泵的總流量:

式中  G——循環水泵總流量(t/h);

      Q——供熱系統總熱負荷(W);

      C——熱水的平均比熱[kJ/(kg·℃)];

  t1、t2——供熱循環水系統供、回水溫度(℃);

     Go——鍋爐出口母管和循環水泵進口母管之間旁通管的循環流量(t/h);不設旁通管時,取Go=0。


2 循環水泵的揚程:

H=K×(H1+H2+H3+H4)                  (8.5.8-2)

式中 H——循環水泵揚程(m);

    H1——熱水鍋爐的流阻壓力降(m),該值應由鍋爐制造廠提供(5.6MW以下的強制循環熱水鍋爐, 約為8~15m);

    H2——鍋爐房內循環水管道系統〔含分/集水缸和除污器) 的壓力損失(m), 根據系統大小可按5~10m考慮;

    H3——室外熱網供、回水管道系統的壓力損失(m);

    H4——最不利的用戶內部循環水系統壓力損失(m);

     K——裕量系數, 一般取K=1.05~1.10。

    3 循環水泵的臺數應根據供熱系統規模, 結合管網設計和運行調節方式確定。采用集中質調時,臺數不應少于2臺, 當一臺停止運行時, 其余水泵的總流量應滿足最大循環水量的需要; 采用分階段改變流量調節的設計系統時, 循環水泵可按各階段的流量、揚程要求配置, 其臺數不宜少于3臺, 可不設備用, 其流量、揚程不宜相同。采用改變流量的中央質、量調節時, 宜選用調速水泵。

    4 并聯運行的循環水泵不宜超過3臺, 應選用型號相同且流量特性曲線平緩且相同的水泵。

    5 水泵的承壓能力和耐溫能力, 應不低于循環水系統的設計壓力和設計溫度。

    6 循環水泵宜采用變頻調速, 實現系統量調節。

    7 在熱網循環水泵出水母管和熱網供水母管之間, 加設三通調節閥, 根據溫度補償器調控三通閥開度, 控制混水量, 達到系統質調節的目的。同時鍋爐供、回水管之間宜加設循環水泵, 以保證鍋爐的循環水量和鍋爐回水溫度。

    8 當熱網系統包括生產和生活熱負荷時, 宜增設非采暖期管網, 并另設相適應的循環水泵。

8.5.9 熱水采曖供熱系統的一、二次水的動力消耗應予控制, 其耗電輸熱比EHR值應作計算, 見本措施第6.8.4條。

8.5.10 熱水供熱系統的定壓, 應符合下列要求:

    1 熱水系統的恒壓裝置和加壓方式, 應根據系統規模、供水溫度和使用條件等具體情況確定。通?!?5℃的熱水系統可采用高位開式膨脹水箱定壓或補給水泵定壓; 高溫熱水系統可采用補給水泵加壓裝置定壓。

    2 采用高位膨脹水箱時:

    1)高位膨脹水箱與熱水系統的連接位置, 宜設在循環水泵進口母管上; 連接管上, 不應裝設閥門;

    2)高位膨脹水箱的最低水位, 應高于熱水系統最高點1m以上, 并應保證循環水泵停止運行時系統不汽化;

    3)設置在露天的高位膨脹水箱及其管道應有防凍措施。高位膨脹水箱設置自循環水管, 應接至熱水系統回水母管上, 并與膨脹管接點相距2m以上。

    3 采用補給水泵時:

    1)循環水泵運行時, 應使系統內水不汽化; 循環水泵停止運行時. 宜使系統內水不汽化;

    2)當引入鍋爐房的紿水壓力高于熱水系統靜壓線, 在循環水泵停止運行時, 宜采用結水保持靜壓;

    3)定壓補給水泵宜采用調頻變速泵,連續補水;變速泵在最低轉速時的揚程,應大于系統定壓點壓力的要求;

    4)當循環水系統漏水量很小時,如鍋爐和換熱器均設置在鍋爐房的一次水系統,宜采用低們式控制的定壓罐裝置(高水位停泵,低水位開泵);在補水泵停止運行期間,熱水系統的壓力降低,不得導致系統汽化或系統最高點缺水;

    5)熱水系統應設置超壓泄壓裝置, 泄壓水宜接至補給水箱。

8.5.11熱水供熱的補水泵和補水箱的設計應符合下列要求:

    1 補給水泵的流量, 應根據熱水系統的正常補給水量和事故補給水確定; 一次熱網系統補水量不應大于系統循環水量的l%。補給水泵的流量宜為正常補水量的4~5倍;

    2 補給水泵的揚程, 不應小于補水點壓力加30~50kPa的富裕量;

    3 補給水泵的臺數不宜少于2臺,其中l臺為備用;

    4 補水點的位置一般宜設在循環水泵吸人側母管上;

    5 補給水箱的有效容量, 應根據熱水系統的補水量和鍋爐房軟化水設備的具體情況確定, 但不應小于1~1.5h的正常補水量;

    6 常年供熱的鍋爐房, 補給水箱宜采用帶中間隔板可分開清洗的隔板水箱;

    7 水箱應配備進、出水管和排污管, 溢流裝置、人孔、水位計等附件;

    8 熱水系統宜配置閉式膨脹水罐。


8.6 鍋爐水處理

8.6.1 鍋爐的給水、鍋水、補給水、循環水的水質, 應符合現行國家標準《工業鍋爐水質》GB1576的規定。

    1 蒸汽鍋爐和汽水兩用鍋爐的給水, 應采用鍋外化學水處理, 水質應符合表8.6.1-1的規定。

    2 額定蒸發量≤2t/h, 且額定蒸汽壓力≤1.0MPa的蒸汽鍋爐和汽水兩用鍋爐(如對汽、水品質無特殊要求〕也可采用鍋內加藥處理。但必須對鍋爐的結垢、腐蝕和水質加強監督, 認真做好加藥、排污和清洗工作, 其水質應符合表8.6.1-2的規定。

    3 承壓熱水鍋爐給水應進行鍋外水處理, 對于額定功率≤4.2MW非管架式承壓的熱水鍋爐和常壓熱水鍋爐, 可采用鍋內加藥處理, 但必須對鍋爐的結垢、腐蝕和水質加強監督, 認真做好加藥工作, 其水質應符合表8.6.1-3的規定。

    4 直流 (貫流〕鍋爐給水應采用鍋外化學水處理, 其水質按表8.6.1-1中額定蒸汽壓力為>1.6MPa、≤2.5MPa的標準執行。

    5 余熱鍋爐及電熱鍋爐的水質指標應符合同類型、同參數鍋爐的要求。

注:1 硬度mmol/L的基本單元為c(1/Ca2+、1/2Mg2+),下同。

    2 堿度mmol/L的基本單元為c(OH-、1/2CO32-、HCO3-),下同。

    對蒸汽品質要求不高,且不帶過熱器的鍋爐,使用單位在報當地鍋爐壓力容器安全監察機構同意后,堿度指標上限值可適當放寬。

    3 當鍋爐額定蒸發量大于等于6t/h時應除氧,額定蒸發量小于6t/h的鍋爐如發現局部腐蝕時,給水應采取除氧措施,對于供汽輪機用汽的鍋爐給水含氧量應小于等于0.005mg/L。

    4 如測定溶解固形物有困難時,可采用測定電導率或氯離子(CI-)的方法來間接控制,但溶解固形物與電導率或與氯離子(CI-)的比值關系應根據試驗確定,并應定期復試和修正此比值關系。

    5 全焊接結構鍋爐相對堿度可不控制。

    6 僅限燃油、燃氣鍋爐。

注:1 通過補加蘊含劑使水pH值控制在10~12.

    2 額定功率大于等于4.2MW的承壓熱水鍋爐給水應除氧,額定功率小于4.2MW的承壓熱水鍋爐和常壓熱水鍋爐給水應盡量除氧。

8.6.2 鍋爐水處理方式應符合下列要求:

    1 民用鍋爐房的給水一般采用自來水、懸浮物一般已達標;水處理方式宜盡量選擇系統簡單、操作方便的水處理方式,應根據原水水質和鍋爐給水、鍋水標準,凝結水的回收量及鍋爐排污率及投資建設方的具體情況確定水處理方式;

    2 處理后的鍋爐給水,不應使鍋爐產生的蒸汽對生產或生活使用造成有害影響;

    3 當原水水壓不能滿足水處理工藝要求時,應設置原水加壓措施。

8.6.3 民用鍋爐房化學水處理設備的選擇應考慮下列原則:

    1 采用鍋外化學水處理時,蒸汽鍋爐的排污率不宜大于10%。

    2 蒸汽鍋爐房化學水處理設備的出力可按下式計算:

式中 D——水處理設備出力(t/h);

    D1——蒸汽用戶凝結水損失(t/h);

    D2——鍋爐房自用蒸汽凝結水損失(t/h);

    D3——鍋爐排污水損失(t/h);

    D4——室外蒸汽管道和凝結水管道的漏損(t/h);

    D5——采暖熱水系統的補給水量(t/h);

    D6——水處理系統的自用化學水量(t/h);

    D7——其它用途的化學水消耗量(t/h);

     K——富裕系數,取K=1.1~1.2。

    3 熱水鍋爐房化學水處理設備的出力可按下式計算:

式中 D——處理設備出力(t/h);

    D1——次水系統補水量(t/h);

    D2——鍋爐房換熱站二次水補水量(t/h);

    D3——水處理系統的自用化學水量(t/h);

    D4——其它用途的化學水消耗量(t/h);

     K——富裕系數,取K=1.1~1.2。

    4 化學軟化水設備的類型可按下列原則選擇:

    1)進水總硬度≤6.5mmol/L時, 宜采用固定床逆流再生離子交換器; 進水總硬度<2mmol/L時,可采用固定床順流再生離子交換器;

    2)固定床離子交換器的設置不宜少于2臺, 其中1臺為再生備用, 每臺再生周期宜按12~24h設計; 當軟水的消耗較少時, 可設置1臺, 但其設計出力應滿足離子交換器運行和再生時的軟水消耗量需要;

    3)出力小于10t/h的固定床離子交換器, 宜選用全自動軟水裝置,其再生周期宜為6~8h;

    4)進水總硬度>6.5mmol/L, 當一級鈉離子交換器出水達不到水質標準時, 可采用二級串聯的鈉離子交換系統;

    5)進水碳酸鹽硬度較高, 且允許軟化水殘余堿度為1.0~1.4mmol/L時, 可采用鈉離子交換后加酸處理;加酸后的軟化水應經除二氧化碳器脫氣,軟化水的pH值就應能進行連續監測;

進水碳酸鹽硬度較高或有負硬度, 且允許軟化水殘留堿度為0.35~0.5mmol/L時, 可采用弱酸性陽離子交換樹脂或不足量酸再生氫——鈉離子串聯系統, 其氫離子交換器應采用固定床順流再生; 氫離子交換器出水應經除二氧化碳器脫氣, 氫離子交換器及其出水、排水管道應防腐;

    6)除二氧化碳器的填料層高度, 應根據填料的品種和尺寸, 進出水中二氧化碳的含量、水溫和所選定淋水密度下的實際解折系數等困素確定。

除C02器風機的通風量, 可按每1m3水耗用15~20m3空氣計算。

8.6.4 化學軟化水再生還原系統的設計,應符合下列要求:

    1 鈉離子交換再生用的食鹽可采用干法或濕法貯存, 當采用濕法貯存時, 應符合下列要求:

    1)濃鹽液池和稀鹽液池各設1個,且宜采用混凝土建造,內壁貼防腐材料內襯;

    2)濃鹽液池的有效容積宜為5~10天食鹽消耗量,其底部應設置慢濾層或設置過濾器;

    3)稀鹽液池的有效容積不應小于最大一臺鈉離子交換器一次再生鹽液的消耗量;

    4)宜設裝卸平臺和起吊設備;

    5)鹽液泵應選用耐堿腐蝕的泵型。

    2 酸再生系統的設計應符合下列要求:

    1)酸槽的貯量,應按酸液每晝夜的消耗量, 交通運輸條件和供應情況等因素確定,宜按貯存15~30天的消耗量設計;

    2)酸計量箱的有效容積,不應小于最大一臺離子變換器一次再生所需酸液的消耗量;

    3)酸泵宜設一臺, 應選用耐酸腐蝕的泵型, 卸放酸宜利用自流或采用酸液泵抽吸;

    4)輸送并稀釋再生用酸液,宜采用酸噴射器;

    5)貯存和輸送酸液的設備、管道、閥門及其附件, 應采取防腐和防護措施;

    6)酸貯存設備布置宜靠近水處理間, 貯存罐地上布置時, 其周圍應設有能容納最大貯存罐110%容積的防護堰, 當圍堰有排放設施時, 其容積可適當減小;

    7)酸貯存罐和計量箱應采用液面密封設施, 排氣應接入酸霧吸收器;

    8)酸貯存區內應設操作人員安全沖洗設施;

    9)磷酸鹽溶液的制備宜采用溶解器和溶液箱。應設置溶解器的攪拌設施, 溶液箱的有效容積不宜小于鍋爐房1天的藥液消耗量, 配制溶液應用軟化水或除鹽水。

    3 除鹽水系統排出的清洗水宜回收利用;酸、堿廢水應綜合利用,或經中和處理合格后排放。

8.6.5 軟化或除鹽水箱和中間水箱的有效容量,應符合下列要求:

    1 軟化或除鹽水箱和總有效容量,應根據水處理設備的設計出力和運行方式確定;當設有備用再生設備時,軟化或除鹽水箱的總有效容量宜為30~60min的軟化或除鹽水消耗量。

    2 中間水箱總有效容量宜為水處理設備設計出力的15~30min貯水量,且其內壁應防腐蝕措施。

8.6.6 軟化或除鹽水泵以及中間水泵的選擇,應符合下列要求:

    1 應有一臺備用泵, 當一臺泵停止運行時, 其余泵的總流量應滿足系統水量的要求;

    2 凝結水泵和軟化除鹽水泵可合用1臺備用泵;

    3 中間水泵應選用耐腐蝕泵。

8.6.7 鍋爐的汽包與鍋爐管束為脹管連接時. 所選擇的化學水處理系統應能維持鍋水的相對堿度小于20%。當達不到要求時, 應設置向鍋水中加入緩蝕劑的設施。

8.6.8 熱水、蒸汽鍋爐的加藥系統, 應按照各自的工藝條件設置:

    1 熱水鍋爐房應在一次水、二次水的每個系統上, 設置加藥設施, 分別調節各個系統循環水的pH值在l0~12范圍內;

    2 蒸汽鍋爐房宜采用向蒸汽管道噴藥的加藥設施,以提高凝結水的pH值。

8.6.9 鍋爐給水和補給水的溶解氧含量應符合第8.6.1條的規定。除氧方式符合下列規定:

    1 蒸汽鍋爐宜采用旋膜式熱力除氧或噴霧式熱力除氧方式; 當要求除氧后的水溫不超過60℃時,也可采用解吸除氧、真空除氧、樹脂除氧等方式, 不宜采用海綿鐵除氧方式;

    2 熱水鍋爐可采用解吸除氧、真空除氧、海綿鐵除氧、樹脂除氧或化學除氧方式, 不宜采用熱力除氧等高溫除氧方式。

8.6.10 采用熱力除氧方式時, 宜采用大氣噴霧式熱力除氧器, 并應符合下列要求:

    1 熱力除氧負荷調節的有效范圍, 宜保持在除氧器設計額定出力的30%~120%;

    2 除氧器的進汽管上應裝設自動調壓裝置, 調壓器的調節信號應取自除氧頭 (器),運行時保證除氧器內蒸汽壓力在0.02~0.03MPa(水溫約104℃);

    3 除氧器進水管上應裝流量調節裝置, 保持連續均勻給水, 并保持除氧水箱內一定水位;

    4 除氧水箱下部宜裝設沿長度方向的再沸騰用的蒸汽加熱管;

    5 多臺除氧并聯運行時,在除氧水箱之間應設置汽的連通管和水的平衡管;

    6 除氧水箱的布置高度,應保證鍋爐給水泵在運行中不產生氣蝕。除氧水箱應配置便于操作、維修的平臺、扶梯。設備上方應設置起吊裝置。

8.6.11 采用樹脂除氧方式時應符合下列要求:

    1 對于有直接用蒸汽的鍋爐房, 其樹脂除氧的還原劑宜采用亞硫酸鈉;

    2 采用水合肼作還原劑時, 應注意水合肼的毒性, 生產的蒸汽不應用于食堂、醫院等直接用蒸汽的場合。

8.6.12 采用還原過濾除氧方式時應符合下列要求:

    1 應選用配備有還原鐵除氧器和樹脂除鐵(Fe2+)器的定型產品或具有上述兩個功能的組合裝置, 保證進入鍋爐的除氧水不含鐵離子(Fe2+);

    2 原鐵應選用含鐵量高、強度較大、不易粉化、不易板結的多孔性海綿鐵粒(其堆積密度約為1.4t/m3) ;

    3 除鐵器內宜裝充Na型強酸陽樹脂濾料;

    4 系統設計時, 應合理控制流經過濾層的水流壓力和流速,當設備制造廠未提運行要求時, 一般可控制流經海綿鐵層的流速為15m/h左右, 流經樹脂濾層的速度為25m/h左右;

    5 除氧水箱應采用密閉水箱。

8.6.13 采用真空除氧方式時, 應符合下列要求:

    1 真空除氧器內應保持足夠的真空度和水溫, 使除氧器內的水處于相應真空度下的飽和溫度;

    2 噴射真空除氧器的噴射器入口蒸汽壓力和流量或噴射水壓和水流量應滿足噴射器的設計要求;

    3 真空除氧器進水管上應裝設溫度自動調節裝置, 保證給水溫度略高于除氧器相應壓力下的飽和溫度;

    4 除氧水箱應裝設液位自動調節裝置;

    5 為避免噴射器堵塞, 汽、水管道上應設置過濾器;

    6 真空除氧系統的設備和管道應保持高度的氣密性, 管道連接應采用焊接, 盡量減少螺紋連接件。

8.6.14 采用解析除氧方式時, 應符合下列要求:

    1 噴射器的進口水壓應滿足噴射器設計要求, 一般不得低于0.4MPa;

    2 當水溫超過50℃時, 在解析器的氣體出口管道應加裝冷凝器, 防止水蒸汽進人反應器;

    3 除氧系統及其下游的設備和管道應保持高度的嚴密性, 管道系統除必須采用法蘭或螺紋連接外, 應采用焊接連接, 除氧水箱應為密閉式水箱;

    4 除氧水泵的流量應大于鍋爐給水泵的流量, 流量比宜為1.2~1.5。

8.4.15 采用化學藥劑除氧時, 應符合下列要求:

    1 化學除氧方式藥劑耗量高,運行費用高,只宜用于≤4t/h(2.8MW)的小型蒸汽鍋爐給水或熱水鍋爐補給水除氧;常用藥劑有亞硫酸鈉(Na2SO3)采用Na2SO3除氧時,應監測水中的硫酸根含量;

    2 藥劑制配輸送系統的設備和管道必須嚴密防止空氣滲入;

    3 采用亞硫酸鈉除氧時, 配置液質量濃度一般為5%~10%, 溶液箱容積不宜小于一天的藥液用量,壓力式加藥罐容積宜小于8小時的藥液用量。

8.6.16 水處理設備的布置, 應根據工藝流程和同類設備盡量集中的原則確定, 并應便于操作、維修和減少主操作區的噪聲。水處理間主要操作通道的凈寬不應小于1.5m, 輔助設備操作通道的凈距不宜小于0.8m。其它通道均應適應檢修的需要。

8.6.17 鍋爐房應設置化驗室, 化驗設備配置應考慮下述要求 (一般化驗設備見表8.6.17):

    1 蒸汽鍋爐房應配備測定懸浮物、總硬度、總堿度、pH值、溶解氧、溶解固形物、硫酸根、氯化物、含鐵量、含油量等項目的設備和藥品;當采用磷酸鹽鍋內水處理時,尚應配備能測定磷酸根含量的設備;

    2 熱水鍋爐房應設置測量懸浮物、總硬度、pH值、含油量等的儀表設備;采用鍋外化學水處理時,尚應配備測定溶解氧的設備;

    3 化驗室宜配備測定煙氣中含氧量或CO2、NOx、SO2等含量的設備;燃油,燃氣鍋爐房還宜配備測定煙氣氫、碳氫化合物等可燃物含量的儀表設備;

    4 總熱功率大于14MW的燃煤鍋爐房,宜能對煤進行工業分析及發熱量測定,對飛灰和爐渣進行可燃物含量的測定。總熱功率大于42MW的鍋爐房,尚宜能進行燃料元素分析。

8.6.18 化驗取樣設備及取樣方式應符合下列要求:

    1 額定出力≥1t/h或0.7MW的鍋爐應設鍋水取樣裝置;對蒸汽品質有要求時,還應設蒸汽取樣裝置;取樣裝置和取樣點應保證取出的水、汽樣品有代表性和時效性;

    2 除氧水、給水的取樣管道,應采用不銹鋼管;

    3 高溫除氧水、鍋爐給水、鍋水及疏水的取樣系統必設冷卻器,水樣溫度應在30~40℃之間,水樣流量為500~700ml/min;

    4 測定溶解氧和除氧水的取樣閥的盤根和管道,應嚴密不漏氣。


8.7 鍋爐排污

8.7.1 蒸汽鍋爐應根據鍋爐本體的設計情況配置連續排污裝置和管道。蒸汽和熱水鍋爐的鍋筒(鍋殼)、立式鍋爐的下腳圈、每組水冷壁下集箱的最低處、省煤器下聯箱等應設定期排污裝置和排污管道。排污水應在排污除濕池除濕至40℃以下后,才可排入室外管溝或下水管。

8.7.1 蒸汽鍋爐的連續排污設計,應符合下列規定:

    1 蒸汽鍋爐連續排污率應按下式計算:

連續排污量為:

式中 P——續排污率(%), 取上述兩式中較大的計算值;

    Ao——鍋爐給水的堿度 (mmol/L);

    So——鍋爐給水的溶解固形物含量 (mg/L) ;

     S——鍋水所允許的溶解固形物指標 (mg/l), 其值見表8.6.1-1和表8.6.1-2;

     A——鍋水允許堿度指標 (mmol/L〕;

     p——鍋爐補水率(或凝結水損失率)以小數表示;

   DLP——鍋爐連續排污量(kg/h);

     D——鍋爐蒸發量(kg/h)。

    2 采用鍋外化學水處理時, 蒸汽鍋爐蒸汽壓力≤2.5MPa時, 單臺容量<20t/h, 鍋爐排污率不宜大于10%。

    3 蒸汽鍋爐的連續排污水的熱量應合理利用。鍋爐房宜根據總的連續排污設置連續排污擴容器和排污水換熱器。連續排污擴容器的容積按下式計算確定:

式中 VLP——連續排污擴容器容積(m3);

       k——富裕系數,取k=1.3~1.5;

       v——二次蒸汽比容(m3/kg);

       W——擴容器分離強度[m3/m3·h)],一般取W=800m3/(m3·h);

      D2——二次蒸汽蒸發量(kg/h);可按下式計算:

    DLP——連續排污水量(kg/h);

      i——鍋爐飽和水焓(kJ/kg);

      i1——擴容器出水焓(kJ/kg);

      i2——二次蒸汽的焓(kJ/kg);

      η——排污管熱損失系數,取η=0.98;

      χ——二次蒸汽的干度,取χ=0.97。

8.7.3 鍋爐定期排污的排污量,應按下式計算:

1 采用鍋外水處理時(每次排污量按上鍋筒水位變化控制):

式中 Gd——每臺鍋爐一次定期排污量(m3/次);

      n——每臺鍋爐上鍋筒個數(個);

      D——上鍋筒直徑(m);

      L——上鍋筒長度(m);

      h——上鍋筒水位排污前后高差,一般取h=0.1m。

2 采用鍋內加藥水處理時:

式中 Gd——每臺鍋爐一次定期排污量(m3/次);

     g1——給水溶解固形物的含量(mg/L);

     g2——加藥量(mg/L);

      G——排污間隔時間內的給水量(m3);

      g——鍋爐最大允許溶解固形物含量(mg/L),見表8.6.1-1和表8.6.1-2。

8.7.4 鍋爐排污管道系統的設計應符合下列要求:

    1 鍋爐上的排污管和排污閥不允許采用螺紋連接,排污管不應高出鍋筒或聯箱相應排污口的高度;

    2 每臺鍋爐宜采用獨立的定期排污管道,并分別接至排污擴容器或排污降溫池,排污管盡量減少彎頭,保證排污暢通;

    3 當每臺鍋爐的定期排污管使用排污母管時,在每臺鍋爐接到排污母管的干管上必須裝設切斷閥,在切斷閥前宜裝設止回閥,在排污母管上不得裝設任何閥門。

    4 每臺蒸汽鍋爐的連續排污管道,應分別接至連續排污膨脹器。在鍋爐出口的連續排污管上,應安裝節流閥,在鍋爐出口和連續排污擴容器進口處,應各設一個切斷閥。2~4臺鍋爐可合設一臺連續排污擴容器(又稱連續排污膨脹器),連續排污擴容器上應裝設安全閥。

8.7.5 鍋爐連續排污擴容器和定期排污擴容器后的排污水應予利用,宜設排污水換熱器加熱生水。經排污擴容器或排污水換熱器后的排污水,可用于熱水熱網補充水或排入脫硫循環水池。


8.8 燃煤鍋爐房運煤、除渣

8.8.1 煤的貯運應充分考慮下列問題:

    1 運煤系統的布置應在滿足運煤工藝流程要求的前提下,合理地進行設備及裝置的組合,協調系統、設備布置,盡量縮短工藝流程,減少物料倒運次數;

    2 進廠的原煤應計量,應設置可累計進廠原煤總量的計量裝置,如鐵路軌道衡、汽車衡等,計量裝置的配置應考慮稱量范圍及計量的準確性;

    3 民用鍋爐房貯煤場的設計,應力求節約用地,減少煤灰對環境的污染。露天煤場宜設置實體圍墻。在多雨地區,宜將煤場的一部分設為干煤棚。其容量宜為4~8天鍋爐房最大計算用煤量。對于用地緊張和環保要求很高的用戶,必要時可設置地上或地下煤倉或煤庫。

8.8.2 煤?。ɑ蠣嚎猓┑娜萘?,應根據鍋爐房日用耗煤量、煤源遠近及運輸方式確定。

    1 火車和船舶運煤時,宜為10~25天的鍋爐房最大計算耗煤量。

    2 汽車運煤時,宜考慮5~10天的鍋爐房最大計算耗煤量。

對于采暖用煤要求一次供給的地區與供煤部門有特定協議的用戶,煤場容量可學按1、2款確定。

    3 露天煤場的面積,可按下式計算:

式中 F——煤場面積(m2);

     B——鍋爐房最大小時耗煤量(t/h);

     t——鍋爐每晝夜運行時間(h);

     m——貯煤天數,按上述相關條款確定;

     n——考慮煤場通道的系數,一般取n=1.5~1.6;火車運煤時,取n=1.3;

     H——煤場高度,按裝卸設備選定,見表8.8.3;

     p——煤的堆積密度(t/m3);

    φ——堆角系數,梯形堆取φ=0.75~0.80;三角形堆φ=0.45。

8.8.3 煤場裝卸設施和轉運設備應根據鍋爐房耗煤量和來煤運輸方式確定,應符合下列要求:

    1 火車運煤時,應采用機械化方式卸煤;

    2 汽車運煤時,應利用社會運力,當無條件時,應設置自備汽車及卸煤的輔助設施;常用煤場設備見表8.8.3;

    3 從煤場到鍋爐房和鍋爐房內部的運煤可采用下列方式:

    1)運煤量<1t/h時,采用人工裝卸和手推車運煤;

    2)運煤量為1~6t/h時,采用間歇機械化設備裝卸和間隙或連續機械化設備運煤;

    3)運煤量6~15t/h時,采用連續機械設備裝卸和運煤;

    4)運煤量15~60t/h時,宜采用單路帶式輸送機運煤,其驅動裝置宜有備用;

    5)運煤量>60t/h時,可采用雙路帶式輸送機運煤。

8.8.4 煤場建筑和配套設施設計應符合下列要求:

    1 煤場場地應平整堅實,地坪應高出地下水位0.5m以上,場地應有不小于0.005的排水坡度;

    2 露天煤堆與周圍建筑的防水間距應符合表8.8.4的規定;

    3 煤場應配備灑水和排水設施

    4 煤棚的屋架下弦凈高(至地面)一般取3~3.5m。如采用翻斗汽車卸煤或采用堆土機倒堆時,屋架下弦高度應按工藝要求確定。

8.8.5 鍋爐房的運煤方式應按8.8.3條所述原則確定, 常用運煤系統見表8.8.5。系統小時運煤量〔即運煤能力〕, 應根據鍋爐房日最大計算耗煤量和運煤系統運行制度下式計算:

式中 Q——系統設備運煤能力(t/h);

     B——鍋爐房最大小時耗煤量, 需要擴建的鍋爐房,應計人擴建后的耗煤量(t/h〕;

     m——不平衡系數, 取m=1.1~1.2;

     t——煤系統每天作業時間 (h〕。

      一班運煤工作制時, 取t≤6h;

      兩班運煤工作制時, 取t≤11h;

      三班運煤工作制時, 取t≤l6h。

8.8.6 運煤系統的設計應符合下列要求:

    1 煤場受煤斗設計應符合下列要求:

    1)受煤斗應盡量靠近貯煤場中間, 以減少煤的倒運距離及倒運次數; 在條件許可的情況下, 盡量將受煤系統、廠外運輸系統和煤輸送系統有機結合;

    2)受煤斗進口尺寸應與裝卸設備協調, 受煤斗的容積應能裝納裝卸設備2~4次加煤;

    3)鋼受煤斗傾角≮55°, 混凝土受煤斗傾角≮60°; 受煤斗內壁應光滑耐磨, 相鄰壁面宜作成半徑200mm的圓弧;

    4)受煤斗進煤口應配篩箅, 其孔格不大于160mm×200mm; 出煤口應設置可調開度的閘門;

    5)露天煤場的受煤斗,其上方應設雨棚蓋。

    2 從受煤斗的卸料到帶式輸送機、多斗提升機或埋刮板輸送機之間,宜設置均勻給料的裝置。

    3 對于供應塊煤的鍋爐房,當原煤塊度不符合鍋爐燃燒設備的粒度要求時,應設置煤塊破碎裝置。經破碎篩選后的煤塊粒度,鏈條爐不宜大于50mm。在破碎裝置前應設置煤的磁選和篩選裝置。

    4 固定篩和振動篩的設置應符合下列要求:

    1)煤進入篩網的落差不能過高;

    2)固定篩的網眼應比篩下煤的料徑大1.2~1.3倍;安裝傾角一般取為40°~50°;

    3)篩分設備的能力應按運煤系統輸送量的1.25~1.35倍考慮。

    5 采用帶式輸送機運煤的系統設計應符合下列要求:

    1)膠帶寬度不宜小于500mm;

    2)輸送原煤時,膠帶傾角一般不宜大于16°,輸送破碎或篩分后的細煤時,最大傾角不宜大于18°,當在傾斜膠帶上卸料時,其傾角不宜大于12°;

    3)采用大傾角擋邊帶式輸送機,在運原煤時,最大傾角不大于70°,一般不超過55°;

    4)卸料段長度超過30m時,在膠帶上方應設置人行過橋。

    6 帶式輸送機的棧橋設計應符合下述要求:

    1)在寒冷和風沙地區應采用封式棧橋,或一體式鋼結構棧橋;在氣象條件適合的地區,可采用敞開式、半敞開式或輕型封閉式棧橋;

    2)敞開式棧橋的運煤膠帶上應設置防雨圍罩;

    3)寒冷地區的封閉式棧橋內應有采暖設施;

    4)封閉式棧橋和地下棧橋的凈高不應小于2.5m,人行通道的凈寬不應小于1.0m,檢修通道的寬度不應小于0.7m;

    5)在傾斜棧橋上的人行通道應有防滑措施,傾角超過12°的通道應做成踏步;

    6)膠帶輸送機棧橋應封底。

    7 采用多斗提升機運煤時,應有不小于連續8h的檢修時間,當不能滿足其檢修時間時,應設置備用設備。

    8 機械化連續運煤系統各設備之間應設置微機集中控制或電氣自動聯鎖,并應符合下列要求:

    1)各設備崗位應設置啟動、運行、生產聯系和事故信號,其中啟動和生產聯系信號必須有反饋系統。

    2)機械運煤系統的電氣聯鎖應符合下列操作程度:

    ①啟動系統時,應自系統的終端設備開始,逆物料輸送方向,依次啟動各運轉設備;

    ②?;?,先停給料設備,從供料系統的超始設備開始,順物料輸送方向依次?;?;

    ③當某一設備發生故障時,逆物料輸送方向,在它前面的設備應自動?;?,在其后面的設備仍應繼續運轉,直到物料輸送完畢。

    3)裝有三臺或三臺以上設備的機械化運輸系統,所有設備的啟動和?;?,宜采用集中操作控制,并應設置局部聯鎖和解除聯鎖的裝置。采用集中控制的系統,各設備還應設置就地?;目?。

    4)少于三臺設備的機械化運輸系統,設備的啟動和?;瞬捎沒圓僮?,但各設備之間應設置聯鎖和解除聯鎖的裝置。

    單頭、單軌運輸系統和電動葫蘆上煤裝置等間歇運煤系統,應設置終端限位開關和事故?;爸?,保證運轉安全。

    9 鍋爐爐前煤倉(即爐前煤斗)的設計應符合下列要求:

    1)爐前煤倉的容量,根據運煤的工作班制和運煤設備檢修所需的時間確定,并宜符合下列要求:

    ① 一班制運煤時為16~20h的鍋爐額定耗煤量;

    ② 兩班制運煤時為10~12h的鍋爐額定耗煤量;

    ③ 三班制運煤時為1~6h的鍋爐額定耗煤量;

    2)煤倉內壁應光滑耐磨,煤倉溜煤傾角,應根據煤的水分和顆粒組成確定,壁面傾角不宜小于60°,相鄰兩壁的交線與水平面的夾角不應小于55°;相鄰壁交角的內側應做成圓弧形,圓弧半徑不應小于200mm。

    3)原煤倉出口的截面, 不應小于500mm×500mm,其下部宜設置圓形雙曲線金屬小煤斗。

    4)額定出力≥10t/h(7MW)的層燃爐, 爐前煤斗下部宜配分層給煤燃燒裝置。

    5)爐前煤倉的溜煤管與水平面的傾角不應小于60°, 應采用消堵措施。溜煤管的截面尺寸按下式計算, 但不得小于表8.8.6-1中規定的尺寸。

式中 F——溜煤管的截面積(m2);

    Qm——輸煤量(t/h);

    v——溜煤管內煤流速度(m/s),一般取v=1.5m/s;

    p——煤的堆積密度(t/m3),見表8.8.6-2;

    φ——充滿系數,一般取=0.3~0.35.

    10 運煤系統的轉運部位必須設置防護罩, 轉動機械的外露加端加護蓋。建筑設計和系統布置應考慮面積(尺寸)足夠的設備安裝孔和操作、檢修場地。運煤系統的地下構筑物應防水, 地坑內應有排除積水的措施。

    11 鍋爐房燃用多種煤并需混煤時, 應設置混煤設施。

    12 運煤系統應裝設煤的計量裝置,如皮帶秤、沖擊流量秤等。

    13 運煤系統的破碎、篩分、轉卸處應設置效果良好的除塵措施。

    14 運煤系統應根據具體情況, 設置設備安裝檢修起吊設施和場地。

8.8.7 鍋爐房茨渣排量與燃煤的灰分含量及燃燒方式有關。除灰渣系統小時排灰渣量應根據鍋爐房晝夜的最大計算灰渣量、擴建時增加的灰渣量、除茄渣系統晝夜的作業時間和1.1~1.2不均衡系數等因素確定。

8.8.8 鍋爐房灰渣堆場的設計, 一般應符合下列要求:

    1 灰渣場的面積: 人工運渣時, 堆場貯渣量按10天鍋爐房最大排渣量考慮; 機械化的出渣系統,按鍋爐房3~5天最大計算排渣量考慮; 當鍋爐房設置有集中灰渣斗時, 不宜再設灰渣場;

    2 干式出渣的鍋爐房, 灰渣堆和煤堆之間應保持不小于l0m的間距;

    3 灰渣場應平整堅實, 應有運渣車輛進出的通道。

8.8.9 集中灰渣斗設計應符合下列要求:

    1 灰渣斗的總容量,宜為鍋爐房1~2天計算最大排灰渣量。

    2 灰渣斗出口應裝閘門,其尺寸不應小于0.6m×0.6m。

    3 嚴寒地區灰渣斗應配置排水和防凍措施。

    4 灰渣斗內壁應光滑耐磨,壁面傾角不宜小于60°,相鄰兩壁的交線與水平面的夾角不應小于55°,交角應為圓弧形,圓弧半徑不應小于200mm。

    5 灰渣斗排出口與地面的凈高為:

    1)采用汽車運灰渣時,應根據汽車罐的高度和接口裝置的尺寸確定,一般不小于2.3m;

    2)采用水車運灰渣時,不應小于5.3m,當機車不通過灰渣斗下部時,其凈高可為3.5m。

    6 干式除灰渣系統的灰渣斗底部宜設置庫底汽化裝置。

    7 灰渣斗出口處應設置檢修排料設備的平臺和梯子。

    8 灰渣系統宜就地控制。

8.8.10 鍋爐房除灰渣系統及其設備的選擇,一般應考慮下述原則:

    1 除灰渣系統的選擇,應根據鍋爐房的灰渣排量、灰渣特性、輸送距離、地勢、氣候條件及運輸方式等因素確定;有條件時,還應考慮灰渣分隊,綜合利用;

    2 除灰渣系統及其配置設備,應適合鍋爐爐型,有利于操作管理和降低勞動強度;一般對于鍋爐,最大小時排渣量≥1t/h的用戶,宜采用機械灰渣或水力除灰渣系統;常用機械設備有刮板出渣機、重型鏈條出渣機、框鏈式除渣機、皮帶運輸機等;出渣機可不設備用,但應考慮應急措施,驅動裝置應有備件;

    3 水力除灰渣系統的設計,應符合下列要求:

    1)灰渣池的有效容積,宜根據鍋爐房1~2天最大計算排灰渣量設計;灰渣池宜分兩個渣沉淀池,一個沉渣,一個抓渣;兩個灰沉淀池,一個沉灰,一個抓灰,交替使用;

    2)灰渣池應配置機械抓灰渣設備;

    3)灰渣泵應設置備用;

    4)灰渣溝應力求短而直,并保證有一定坡度;設置激流噴嘴時,灰溝坡度≮1%;渣溝坡度≮1.5%;渣溝拐彎處應設噴嘴,直溝長度每10~15m增設一個噴嘴;渣溝應采用鑄石壤板或用耐磨、耐腐蝕材料襯砌;

    5)沖灰渣水應循環使用;

    6)除塵器的排灰和水力沖灰渣系統宜統一設計;

    7)沖灰渣水管應采用耐磨襯塑鋼管。


8.9 水煤漿鍋爐房設計

8.9.1 水煤漿概述

    1 水煤漿是由65%~70%的煤粉和29%~34%的水及1%左右的微量化學添加劑制備而成的漿體。具有良好的流動性,可以長距離管道輸送或汽車槽車、鐵路罐車及船舶運輸。其霧化性能好,可以穩定著火燃燒。和煤相比,它的燃燒效率高(一般均在98%以上),儲存運輸方便,保留了煤的燃燒特性,又具備液態燃燒應用特點。在工業鍋爐、電站鍋爐和工業窯爐、民用鍋爐等領域可以替代油或煤、所燃用。目前國家推廣使用世界先進的潔凈煤技術中包括水煤漿技術。

    2 水煤漿的熱值為20100kJ/kg,水煤漿鍋爐熱效率在85%左右。

8.9.2 水煤漿鍋爐房工藝系統

    水煤漿鍋爐房燃料、燃燒工藝系統包括:鍋爐本體、燃燒裝置、供漿系統、通風系統等幾部分。

    1 水煤漿鍋爐

由于水煤漿燃料的燃燒特性類似于燃油,因此水煤漿鍋爐的燃燒器、爐膛燃燒室的結構類同燃油鍋爐;但又由于水煤漿的灰分比油中灰分高, 因此爐底的出灰渣、尾部受熱面的結構又比較接近燃煤鍋爐。目前燃用水煤漿的鍋爐有燃油鍋爐改造、燃煤鍋爐改造和水煤漿專用鍋爐等。

    1)燃油鍋爐改造為水煤漿鍋爐, 可以充分利用原有的燃燒器及爐膛部分, 增加爐底的出灰渣部分, 重新測算煙、風流速及阻力, 增加引風機及除塵裝置等。

    2)燃煤鍋爐改造為水煤漿鍋爐, 要重新配置水煤漿燃燒器, 改造爐膛結構。尾部受熱面及除塵、出灰等基本不需要大的改造。

    3)水煤漿專用鍋爐是針對水煤漿的組分、特性設計的, 燃燒自動化程度高, 燃燒效率、熱效率等基本技術措標接近油爐水平。

    4)水煤漿鍋爐在鍋爐房的布置和燃煤、燃油鍋爐相似, 有水煤漿供應系統和燃燒器; 有除渣除塵脫硫脫硝系統; 有送、吸風系統。設計水煤漿鍋爐房. 應合理選擇水煤漿的供應系統和燃燒系統, 其余要求和燃煤鍋爐房類似。

    2 水煤漿系統流程

    水煤漿由管道或汽車運送, 卸入水煤漿儲罐。由泵抽送經攪拌、過濾送至爐前燃燒器, 由空氣(或蒸氣) 霧化并與送風機送入的空氣混合后進入爐膛燃燒??掌忌掌髑熬掌と繞骷尤?。鍋爐燃燒產物——煙氣經除塵、脫硫、脫硝后由吸風機送入煙囪。

8.9.3 水煤漿的貯存

    1 水煤漿產品可采用地上式或地上與地下相結合的儲漿罐儲存。

    2 儲漿總容量的確定應符合下列規定:

    1)采用公路運輸來漿時,不宜小于全廠7天耗漿量;

    2)當制漿與鋼爐房合建時,可與制漿共用儲漿設備;

    3)采用不經中轉的管道輸送時,在確保供漿的條件下,可適當減少儲漿容量;

    4)以汽車運輸為唯一來漿方式時,儲漿容量應大于汽車運輸可能的最大連續中斷天數的耗漿量。

    3 鍋爐房用儲漿罐數量不應少于2座。

    4 儲漿罐設計應符合下列要求:

    1)儲漿罐的結構形式可選擇鋼結構或鋼筋混凝土結構;

    2)宜配置不同形式的攪拌裝置;應安裝供清洗、檢修用的設施和管路;鋼結構儲罐內壁應進行除銹后涂附著較為牢固的防腐蝕材料;

    3)對大型(3000m3以上)成品儲罐,應在不同高度位置設2個以上出漿口和取樣點;宜設環形人梯,應有檢修清理孔(門)、排污管、漿位測量裝置和防雷接地等措施;

    4)應根據地域不同采取保溫措施;在嚴寒地區,對室外布置的儲漿罐、管道、閥門等,必須采取加熱、保溫、保濕等防凍措施;

    5)來漿品種不同時,宜分別儲存,避免混漿;

    6)水煤漿儲罐的儲存系數為0.9,水煤漿儲罐的高徑比宜為1:1。

8.9.4 水煤漿的運輸

    1 民用鍋爐房采用水煤漿為燃料時, 水煤漿的運輸一般采用汽車罐車和管道運輸方式。、

    2 條件具備時. 應優先采用管道輸送方式。

    3 水煤漿運輸用的罐體、管道和裝卸口, 應采取有效的防凍、防沉淀和宜清理設施。

8.9.5 水煤漿供應系統

    1 水煤漿供應系統包括: 卸漿、輸漿和爐前供漿。

    2 水煤漿的卸漿應符合以下規定:

    1)汽車運輸供漿時, 卸漿站臺應同時容納2輛以上汽車罐車的卸車;

    2)管道輸送水煤漿, 宜采用架空敷設方式;

    3)卸漿方式應考慮以下規定;

    ①公路來漿宜采用重力自流方式;

    ②卸漿泵宜選用低轉速、大流量的容積式泵;

    ③卸漿泵工作臺數不應少于2臺, 當1臺泵停用時, 其余泵的總流量應能滿足在規定時間內完成設計的正常卸載量的要求;

    ④卸漿泵的揚程應按卸漿預計達到最大粘度時的工況考慮, 揚程裕量應為30%;

    ⑤嚴寒地區可設置卸車加熱的輔助裝置。

    3 水煤漿的輸送

    1)輸漿泵臺數應根據全廠最大用漿量及泵的輸漿流經計算確定。并應設一臺備用泵。輸漿泵的流量和揚程裕量不宜小于15%。輸漿泵必須配調速裝置。

    2)車間及廠區輸漿管道設計規定:

    ①輸漿管道的流速一般取0.5~1.0m/s;

    ②輸漿管道宜架空敷設, 也可采用地溝敷設方式;

    ③條件許可時, 輸漿管道宜與蒸汽、水等管道一起敷設;

    ④盡可能減少彎頭、三通、膨脹節等增加阻力、積漿的環節, 必要時可加大彎曲半徑、采用斜向三通、套筒補償等措施;

    ⑤管道頂部應設置沖洗口, 最低點應設排污口;

    ⑥易積漿部位設置易拆卸、檢修的法蘭短節;

    ⑦在管道易積氣部位應設排氣閥;

    ⑧嚴寒地區, 宜采用熱水伴熱管。

    3 為防止水煤漿的沉積, 宜采取以下措施:

    ①合理布管道、閥門, 設置必要的排污口;

    ②分段設置管道沖洗系統。

    4 爐前供漿系統

    1)爐前供漿設置的水煤漿緩沖攪拌桶 (罐), 數量不應少于2個, 總容量按系統最大燃漿量計算,保證燃用4h以上。

    2)爐前供漿系統設水煤漿過濾設備, 根據所選設備的處理能力, 按一用一備或兩用一備配置。單臺過濾設備處理能力的裕應大于20%。應能定時清洗排渣。

    3)供漿泵宜選擇泵出口壓力波動范圍小、低轉速的容積式泵。供漿泵應配調速裝置。

    4)供漿泵房至爐前應設環形管道. 并宜架空敷設。

8.9.6 水煤漿燃燒系統

    1 水煤漿燃燒系統在不投油時的最低穩燃負荷等指標, 應滿足民用供熱廠系統運行的要求。

    2 鍋爐點火與低負荷助燃用油或可燃氣應有可靠的來源。

    3 當最大一臺容量的鍋爐停用時, 其余鍋爐應滿足冬季采暖、通風和生活用熱的60%~75%,嚴寒地區取上限。

    4 一般情況下鍋爐不宜少于2臺, 并保證當其中最大一臺鍋爐檢修時, 其余鍋爐的出力應能滿足冬季采暖、通風和生活用熱所需的最低熱負荷。

    5 鍋爐鼓、引風機各一臺, 其中:

    1)鼓風機的風量裕量不宜小于計算的10%; 壓頭裕量不宜小于計算壓頭的20%;

    2)引風機的風量裕量宜為計算風量的10%; 壓頭裕量宜為計算壓頭的20%。

    6 水煤漿鍋爐的省煤器應考慮防磨損措施; 宜考慮足夠的空氣預熱器受熱面, 并考慮防磨措施;在鍋爐易積灰的部位, 應裝設吹灰裝置。

    7 煙氣排放的粉塵量及其各項指標濃度應符合國家和地方現行的環境?;ぶ副?。并滿足灰渣綜合利用要求。

    8 點火助燃燃料的選擇:

    1)一般情況下,鍋爐的點火及助燃(低負荷燃燒)可采用輕柴油;

    2)鍋爐房附近有可燃氣供應時,也可采用可燃氣點火和低負荷燃燒。

    9 點火及助燃能力的確定應符合下列規定:

    1)鍋爐點火油量應根據鍋爐所配點火槍數量,同時使用最大燃油量確定。

    2)鍋爐啟動助燃油量一般可取鍋爐最大連續蒸發量工況下輸入熱量的5%選取。

    3)鍋爐低負荷穩燃油量宜按鍋爐最大連續蒸發量工況下輸入熱量的5%選取。

    4)系統回油量不小于系統設計出力的10%。

    5)全廠點火及助燃油系統能力為燃油量與最小回油量之和,其裕量宜為10%。

    6)點火和啟動助燃油油罐的個數及容量應符合下列規定:

    ①35t/h鍋爐,全廠設置1個20m3油罐;

    ②65t/h鍋爐以上,130t/h以下鍋爐,全廠設置1~2個50~100m3油罐。

    7)點火供油泵宜為2臺,供油泵的出力,宜按容量最大的一臺鍋爐在100%負荷時所需燃料的20%~30%選擇。

    8)供油泵的流量裕量宜不小于10%,揚程裕量不宜小于5%。計算中燃油管道系統總阻力裕量不宜小于30%。


8.10 鍋爐房燃油,燃氣系統設計

8.10.1 民用建筑的燃油鍋爐房宜使用輕柴油。

8.10.2 民用鍋爐房燃油系統宜采用以下工藝流程:來油自流或經卸油泵(油槽車配帶)卸至室外貯油罐(輕油罐不宜少于2個),然后用輸油泵將油送到日用油箱,再通過供油管道接至燃燒器內的加壓泵,加壓泵出口的油一部分通過燃油噴咀噴入爐膛燃燒,一部分返回日用油箱。

8.10.3 鍋爐房貯油罐的總容量宜符合下列要求:

    1 火車或船舶運輸: 20~30天鍋爐房最大計算耗油量;

    2 汽車油槽車運輸: 3~7天鍋爐房最大計算耗油量;

    3 油管輸送: 3~5天鍋爐房最大計算耗油量。

8.10.4 油罐區布置及與其它建筑物、構筑物的防火間距應符合《建筑設計防火規范》GB500l6、《高層民用建筑設計防火規范》GB50045、《汽車加油氣站設計與施工規范》 GB50156、《石油庫設計規范》GB50074等的規定。設置輕油罐的場所, 宜設有防止輕油流失的設施。

8.10.5 鍋爐房供油管系統的設計應考慮下列要求:

    1 鍋爐房的供油管道一般采用單母管、但常年不間斷運行的鍋爐房供油系統宜用雙母管, 每根母管的流量按鍋爐房最大計算耗油量和回油量之和的75%計算?;賾湍腹苡Σ捎玫ツ腹?。

    2 采用單機組配套的全自動燃油鍋爐 ,應保持其燃燒自控的獨立性,并按其要求配置燃油管道系統。

    3 供油管道的計算流量應按鍋爐房最大計算耗油量和回油量之和考慮,回油量和回油管路應滿足下列要求:

    1)噴油咀的回油量應根據鍋爐制造廠的技術規定取值,一般為噴油咀額定出力的15%~50%;

    2)確定回油量時, 應保證鍋爐在熱負荷變化的調節范圍內, 油系統和燃燒系統能安全、經濟運行;

    3)回油管路應設置調節閥, 根據鍋爐熱負荷變化調節回油量。

    4 輸油管路宜采用輸送流體的無縫鋼管, 并應符合國家標準《流體輸送用無縫鋼菅》GB/T8l63的有關規定.除設備、附件等連接處需要法蘭連接外、其余采用氬弧焊打底的焊接連接。法蘭連接時,宜設有防止漏油事故的集油措施。管內平均流速:泵吸入管≤1.5m/s,泵壓出管≤2.5m/s。

    燃油系統附件嚴禁采用能被燃油腐蝕或溶解的材料。

    5 鍋爐配置機械霧化燃燒器時,在日用油箱與燃燒器之間的管段上應設置油過濾器。其過濾網網目不宜小于20目/cm,濾網流通截面積不宜小于其進口管截面積的2倍。

    6 每臺鍋爐的供油干管上,應設關閉閥和快速切斷閥。每個燃燒器前的燃油支管上,應設關閉閥。當2臺或2臺以上鍋爐共用回油管時,在每臺鍋爐的回油干管上應設止回閥。

    7 供油管道宜順坡敷設,管道坡度不應小于0.3%。

    8 接入鍋爐房的室外油管道, 宜采用地上敷設。當采用地溝敷設時, 地溝與建筑物的外墻連接處應填砂或用耐火材料隔斷。

    9 燃油管道垂直穿越建筑樓層時, 應設置在管道井內, 并應靠外墻敷設; 管道井的檢修門應采用丙級防火門; 燃油管道穿越每層樓板處, 應設置相當于樓板耐火極限的防火隔斷; 管道井底部, 應設深度為300mm填砂集油坑。

    10 燃油管道穿越樓板、隔墻時應敷設在套管內, 套管的內徑與油管的外徑四周間隙不應小于20mm, 套管內管段不得有接頭, 管道與套管之間的空隙應用麻絲填實,并應用不燃材料封口。管道穿越樓板的套管, 上端應高出樓板60~80mm, 套管下端與樓板底面(吊頂底面〕平齊。

    11 與蒸汽管道上下平等布置的燃油管道,應位于蒸汽管道的下方。

8.10.6 日用油箱的設計應符合下列要求:

    1 鍋爐房日用油箱應布置在專用房間, 與其它房間的隔墻應是防火墻, 通往其它房間的門應是能自動關閉的甲級防火門。

    2 燃油鍋爐房室內油箱的總容量, 輕油不超過1m3。室內油箱應安裝在單獨的房間內。當鍋爐房總蒸發量大于等于30t/h, 或總熱功率大于等于21MW時, 室內油箱應采用連續供油的自動控制裝置。當鍋爐房發生火災事故時, 室內油箱應自動停止進油。

    3 室內油箱應采用閉式油箱。油箱上應裝設直通室外的通氣管, 通氣管上應裝設阻火器和防雨設施。油箱上不應采用玻璃管式油位計。

    4 油箱設計應符合下列要求:

    1)油箱布置高度,宜使供油泵有足夠的灌注頭。

    2)油箱通氣口應高出屋面1m以上,與門窗之間的距離不得小于3.5m。

    3)日用油箱的進油管和回油管,宜從頂部插入,出口均應位于油箱液位以下(一般插至離油箱底部200mm左右)。

    4)油箱上的液位計,宜采用可就地顯示和遠近聯鎖的電子式液位計,不得使用玻璃管液位計。

    5)室內油箱應裝設將油排放到室外的緊急排放管,日用油箱上的溢油管和緊急排放管應接到室外事故油罐或室外地下貯油罐的底部。室外事故油罐的容積應大于等于室內油箱的容積,且宜埋地安裝。

    ①排放油管上并列裝設手動和自動緊急排油閥。

    ②排放油管上的閥門應裝設在安全和便于操作的地點。

    ③對地下(室)鍋爐房, 室內油箱直接排油有困難時, 應設事故排油泵。

    ④設置在民用建筑內的燃油鍋爐房, 自動緊急排油閥應有就地啟動、集中控制室??仄舳螄婪澇種行囊?仄舳墓δ?。

    6)油箱底部宜設置油水分離裝置。

    7)油箱液位計應與輸油泵聯鎖,低油位時啟動輸油泵,高油位時停泵。

    8)當室內油箱和貯油罐的油位高差,可能產生虹吸作用時,應采用措施避免虹吸。

    9)油箱的接管均宜采用無縫鋼管焊接。

8.10.7 從鍋爐房貯油罐輸油到室內日用油箱的輸油泵,不應少于2臺,其中1臺備用。輸油泵的容量不應小于鍋爐房小時最大計算耗油量的110%。在輸油泵的進口母管上應裝設油過濾器2臺,其中1臺備用。油過濾器網孔宜為8~12目/cm,濾網流通截面積為其進口管截面積的8~12倍。

8.10.8 燃油鍋爐房的油罐區、日用油箱間、油泵間的所有電力設備和電氣設施,如油泵、事故排風機、電氣儀表、電動電磁閥門、燈具、電氣插座等都應符合《爆炸和火災危險環境電力裝置設計規范》的規定,正確安裝布置。

8.10.9 室內油箱間、油泵間、鍋爐間等處應設置可燃氣體濃度報警系統,該系統應和事故排風機聯鎖。

8.10.11 民用鍋爐使用的氣體燃料主要有天然氣、焦爐煤氣、液化石油氣等。設計時應按實際使用氣源的詳細技術數據,根據氣體燃料的特性、布置的特點選擇燃氣鍋爐。

8.10.12采用大氣式燃燒的小型鍋爐宜按低壓供氣設計; 采用燃燒機的鍋爐宜按中壓供氣設計。燃用液化石油氣供氣壓力較高, 一般為30~100kPa。當缺少鍋爐設計數據時, 可參照表8.10.12考慮。

8.10.13 鍋爐房燃氣宜從城市中壓供氣管道上鋪設專用管道供給,并應經過濾、調壓后使用。燃氣鍋爐房應設置專用的調壓設施和供氣系統,以保證鍋爐房安全有效運行。燃氣調壓站(間)或調壓箱的設計,除應符合本措施第12章的規定外,還應符合下列規定:

    1 調壓裝置進氣壓力不大于0.4MPa時, 可設置在鍋爐房的單層專用毗連建筑物內:

    1)該建筑與相鄰房間用無門窗和洞口的防火墻隔開, 與其他建筑物、構筑物的間距, 應符合《城鎮燃氣設計規范》GB50028的要求;

    2)該建筑耐火等級符合現行國家規范《建筑設計防火規范》GB50016不低于“二級”的設計規定, 并應具有輕型結構屋頂爆炸泄壓口和向外開啟的門窗;

    3)地面為不發生火花的材料, 泄爆面積符合《建筑設計防火規范》的規定;

    4)通風換氣次數要求見本措施第4.4.4條的有關規定;

    5)所有電氣設施, 均應符合《爆炸和火災危險環境電力裝置設計規范》GB50058中“I區”的設計規定。

    2 調壓裝置進氣壓力不大于0.4MPa壓時, 調壓裝置可設置在單層建筑的鍋爐間內; 調壓裝置進氣壓力不大于0.8MPa時, 調壓裝置可設置在單獨、單層建筑的鍋爐間內. 但應符合下列條件:

    1)符合本條第1款的2)、4)項的規定;

    2)調壓器進、出口管徑不大于DN80;

    3)調壓裝置宜設不燃燒體護欄;

    4)調壓裝置除在室內設進口閥門外, 還應在室外引入管上設置閥門。

    3 通風良好的燃氣調壓室、計量室的爆炸危險區域等級和范圍的劃分按建筑物內部及建筑物外壁4.5m內, 屋頂(以放散管管口計〕以上7.5m內的范圍為2區。

8.10.14 鍋爐房燃氣管道系統的設計,除應符合本措施第12章的有關規定外,還應滿足下列要求:

    1 在引入鍋爐房的室外燃氣管上, 在安全和便于操作的地點, 應裝設與鍋爐房燃氣濃度報警裝置聯動的總切斷閥, 閥后應裝設壓力表; 當調壓站距鍋爐較遠時, 總切斷閥宜加裝過濾器;

    2 鍋爐房的燃氣計量裝置宜單爐配置, 集中布置在一個單獨的房間; 臺數較多的小鍋爐 (如??槁?, 也可在鍋爐房的燃氣計量間內設置總的計量裝置;

    3 燃氣管道應采用輸送流體的無縫鋼管, 并符合國家標準《流體輸送用無縫鋼管》GB/T8l63, 管道連接采用氬弧焊打底的焊接連接, 管道與設備、閥件、儀表等的連接可采用法蘭連接;

    燃氣管道與附件嚴禁使用鑄鐵件; 在防火區內使用的閥門, 應具有耐火性能;

    4 鍋爐房的燃氣管道宜架空敷設; 輸送相對密度<0.75的燃氣管道,應設在空氣流通的高處; 輸送相對密度>0.75的燃氣管道, 宜裝設在鍋爐房外墻和便于檢修的位置;

    5 燃用液化石油氣的鍋爐間和由液化石油氣管道穿越的室內地面處,嚴禁設有能通向室外的管溝(井)或地道等設施;

    6 鍋爐房的燃氣管道不應穿越易燃品或易爆品倉庫,值班室、配變電室、電纜溝(井)、樓梯間、通風溝、風道、煙道和具有腐蝕性質的場所;

    7 燃氣管道穿越樓板或隔墻時,應符合《城鎮燃氣設計規范》GB50028中第10.2.38條的規定;

    8 燃氣管道垂直穿越建筑物樓層時,應設置在獨立的管道井內,并應靠外墻敷設。管道豎井要求見本措施第12.6.29條。

8.10.15 燃氣管道系統應按下列規定設置放散管,取樣口和吹掃口等:

    1 放散管、取樣口和吹掃口的數量和位置應能滿足將管道內的燃氣或空氣吹凈的要求;

    2 放散管應引至室外, 其排出口應高出鍋爐房屋脊2m以上, 與門窗之間的距離不應小于3.5m;

    3 密度比空氣大的燃氣放散, 應采用高空或火炬排放, 井應滿足最小頻率上風側區域的安全和環保要求;

    4 放散管管徑可按表8.10.15選用。吹掃量可按吹掃段容積的10~20倍計算,吹掃時間可采用15~50min。

8.10.16 鍋爐房的高壓間、燃氣表間、鍋爐間的事故排風機、照明燈具、電氣插座等均應采用防爆型產品。

8.10.17 燃氣調壓間、燃氣表間、鍋爐間以及其它有燃氣設施的房間,應設置可燃氣體濃度報警系統并和相應部位的事故排風機聯鎖控制。

8.10.18 燃氣系統的設備、管道以及煙囪等應設置防靜電、防雷擊的接地裝置


8.11 常壓熱水鍋爐、真空相變鍋爐及??槁可杓?/span>

8.11.1 常壓熱水鍋爐房可用于供水溫度≤95℃的熱水介質供熱系統,鍋爐的單臺功率≤2.8MW。常壓鍋爐用于高層建筑供熱時,應認真核算其能耗,進行技術經濟分析,合理確定供熱系統方案。

8.11.2 常壓鍋爐的制造廠家必須具備由?。ㄊ校┘噸柿考際跫嘍叫姓棵虐洳嫉?、有效期內的“常壓鍋爐制造許可證”,其產品質量和出廠技術文件應符合《常壓熱水鍋爐通用技術條件》TB/17985的各項規定。

8.11.3 燃油、燃氣的常壓熱水鍋爐應有性能可靠的燃燒裝置和完備的程序控制與安全?;ど枋?。

8.11.4 常壓熱水鍋爐本體最高處必須有直通大氣的開孔,最高水位處應設置超水位溢流管。

    1 通大氣孔的當量直徑,不得小于按正式計算出的數值:

式中 De——開孔當量直徑(mm);

      Q——常壓鍋爐額定熱功率(MW)。

    2 通大氣管道直徑(含鍋爐本體連接開口水箱連接管徑)按上式計算取值圓整數,見表8.11.4.

    3 通大氣管的布置力求平直,與大氣暢通,管上不得安裝任何閥門。

    4 鍋爐本體連接開口水箱時, 水箱必須為開式, 其最高水位不應超過鍋筒最高水位, 且有可靠的防凍措施。

8.11.5 常壓熱水鍋爐房循環水系統的設計, 應有防止鍋爐和高位膨脹水箱 “跑水”、循環水泵汽蝕、管道系統產生水擊或振動的有效措施, 保證供熱系統安全、穩定經濟運行。

8.11.6 當常壓鍋爐房需要同時向低層建筑和高層建筑供熱, 或需要向兩種不同供水溫度的用戶 (如采暖和空調系統〕供熱時, 可采用帶換熱設備的二次間接供熱系統。

8.11.7 常壓熱水鍋爐系統循環水泵的配置, 應符合下列規定:

    1 循環水泵的流量, 可采用與承壓熱水鍋爐房設計相同的方法計算〔見本措施第8.5.8條)。

    2 循環水泵的揚程, 應根據不同情況按下式確定:

    1)當鍋爐循環水供熱系統的最高點高于鍋爐的最低水位時:

    H=h+△h1++△h2++△h3++△h4           (8.11.7-1)

式中 H——循環水泵揚程(m);

     h——循環水泵軸線至循環水系統最高點之間的位差(m);當系統采用高位膨脹水箱定壓時,取循環水泵軸線與高位膨脹水箱最高水位之間的位差值(m);

  △h1——循環系統最不利環路的供、回水母管的阻力(m);

  △h2——循環系統最不利用戶內部的阻力或調節要求壓差值(m);

  △h3——鍋爐房內部管道系統阻力(m);

  △h4——設計富裕量,取2~5m。

   2)當鍋爐房設置在供熱系統最高建筑的屋頂, 或循環水泵的安裝高度高于供熱系統的最高點時:

    H=h′+△h1++△h2++△h3++△h4          (8.11.7-2)

式中 H、△h1、△h2、△h3、△h4與公式(8.11.7-1)相同;

     h′——循環水泵軸線和鍋爐(或與鍋爐通氣管連為一體的鍋爐水箱)的最高水位的位差(m)。

    3 當鍋爐房設置有多臺鍋爐, 熱水系統采用母管制時, 循環水泵的流量應考慮與鍋爐出力相匹配, 避免在鍋爐啟動時, 將鍋爐“抽空”或將水位線降到最低水位以下。

    4 循環水泵安裝在鍋爐的高溫水側, 宜采用熱水泵。

    5 循環水泵的安裝位置, 應力求水泵進水口中線比鍋爐最低水位低2.0m.

    6 從鍋爐出水口至水泵進水口之間的管道, 力求短直、阻力小, 水泵進口閥門應采用阻力小的閘閥或球閥, 不得使用調節閥。

    7 循環水泵不應少于2臺, 當其中任何一臺停止運行時, 其余水泵的總流量應滿足最大循環水流量的需要。

    8 并聯運行的循環水泵, 應選用型號和特性曲線相同的水泵。

    9 循環水泵宜采用調頻控制。

8.11.8 常壓熱水鍋爐進水管上安裝的阻力調節閥, 宜選用調節范圍大的專用阻力調節閥, 不宜用閘閥、球閥等調程短的閥門。

8.11.9 常壓熱水鍋爐循環水泵出口、回水管道的啟閉閥進口應設置壓力表;循環水泵入口應設置量程為-0.1~0.06MPa的壓力真空表。

8.11.10 真空相變鍋爐僅適用于水溫≤85℃的熱水供熱系統; 對該類鍋爐的管理可按照常壓熱水鍋爐的規定執行, 單臺出力限定在2.8MW以內,一般只宜用于中、小型鍋爐房。

8.11.11 真空相變鍋爐可根據用戶要求在一臺鍋爐內設置多個換熱單元. 供應不同參數和用途的熱水,但調節管理較復雜, 難以同時滿足各系統的運行要求。因此, 不宜采用一臺鍋爐內直接供應多個不同供熱參數的系統方案。

8.11.12 真空相變鍋爐的內置換熱器, 當以不銹鋼或銅質管材作換熱元件時,應符合下列規定:

    1 對于銅質換熱器, 要求水中氯離子CI-含量<200mg/L, 氨離子含量NH4+<1.0mg/L, 水中殘留氯和鐵均<1.0mg/L。

    2 對于不銹鋼換熱器,要求水中氯化物離子和氟化物離子的合計含量<200mg/L。

    3 鈦管換熱器對水質要求不受1、2款條件的限制。

8.11.13 真空相變鍋爐及其管件的安裝設計應符合下列要求:

    1 鍋爐前端離墻凈距應滿足換熱器檢修折卸的要求,鍋爐兩側及尾部應有運行操作配套儀表、閥件的通道;

    2 鍋爐基座和基礎之間宜設置減振橡膠墊圈,并用螺栓固定;

    3 換熱器的進出水管道應設置支吊架, 及重量和熱變形不得影響鍋爐機組的出入口部位, 鍋爐不能直接承受扭曲和沖擊;

    4 鍋爐換熱器進出水接口處應設置撓性承壓軟管,爐前管段應采用在折卸換熱器時可折卸的法蘭連接。當鍋爐房循環水系統為母管制時,在每根支管的折卸處應設置切斷閥門。

8.11.15 ??槭焦捎霉┤茸芨漢剎淮蟮墓? 在一個鍋爐房內??槭焦ㄊ揮Τ?0臺。總供熱量宜≤1.4MW, 且不宜設置于地下、半地下室。

8.11.16 ??槭焦話悴捎酶貉谷忌?、自然通風, 在同一水平煙道上要連接多個支煙道。因此煙道要力求阻力小, 防止不同??榕懦齙鈉骰ハ喔扇?。煙囪應有足夠的抽力, 煙囪煙道應進行保溫。

8.11.17 ??槭焦萘啃?、數量多, 當使用氣體燃料或燃油時, 管道接口多, 漏氣泄油的概率大。因此, 鍋爐房要保證自然通風良好, 安全報警檢漏設備齊全, 應設置事故排風設置。

8.11.18 ??槭焦鏊艿蘭叭劑瞎┯艿賴扔胱芄懿捎每燒坌兜姆ɡ劑? 保證檢修時設備取裝方便。

8.11.19 ??槭焦墾匪芄芎透髂?櫚慕謁艿牧恿η笏ζ膠? 保證??榻隹謁薌捌澠浼靶斗獎? 水流阻力小。

8.11.20 鍋爐前端有不小于1.5m寬的運行操作通道, 且應滿足維修要求; 背對型安裝的鍋爐應考慮中間煙道和管道及其配件的操作維修方便,每隔3~4m應設置不小于1.0m的跨排通道。


8.12 電鍋爐房設計

8.12.1 電能為高級能源,擬用作供熱源時,應根據國家政策和當地條件,并進行技術經濟比較后才可考慮建電鍋爐房作供熱熱源。應符合8.2.9條第7款的條件。

8.12.2 電鍋爐房的工藝設計應符合《鍋爐房設計規范》GB50041、《蒸汽鍋爐安全技術監察規程》、《熱水鍋爐安全技術監察規程》、《工業鍋爐水質》GB1579及其它有關的現行國家標準規范的規定。

8.12.3 供熱電鍋爐房,應按或蓄熱式供熱系統設計。盡可能使用低谷電。

    對于因此條件限制,不能設置足夠容量的蓄熱容器滿足全用低谷電的用戶,在經技術經濟比較后,可按合理比例設計谷電+平電運行方式的部分蓄熱電鍋爐房。

8.12.4 電鍋爐房設計,應力求準確計算供熱系統的最大小時用熱量和全日總熱負荷,作為合理可靠選用設備,確定鍋爐房規模的依據。

8.12.5 蓄熱式電熱鍋爐房的設計規模和總熱負荷應根據用戶供熱系統的熱負荷曲線和蓄熱量比例及鍋爐運行方式合理確定,一般可正式估算:

式中 Q——鍋爐房總負荷(W);

     K——室外管網熱損失系數,同8.2.6條;

    F1——采暖供熱面積(m2);

    F2——空調供熱面積(m2);

    Fi——生活、生產等非24h連續供熱用戶的建筑面積(m2);

    q1——采暖供熱指標(W/m2),由采暖設計提供;

    q2——空調供熱指標(W/m2),由空調設計提供;

    qi——生活、生產等非24h連續供熱用戶的建筑面積(W/m2);

    η——采暖、空調供熱時段不平衡正系數,一般取η=0.7~0.8,辦公樓、學??扇〗閑≈?,醫院、住宅、賓館等取較大值;

     T——蓄熱時間(h);

   Qir——生活、生產等非24h連續用戶全日用熱量(W)。

8.12.6 鍋爐房宜采用高溫蓄熱系統,而供熱系統宜采用較低的供水溫度(與室內采暖設計協調);蓄熱水最低運行溫度應比供熱系統(二次水系統)的供水溫度高10℃左右。

8.12.7 電熱鍋爐選型, 應綜合考慮下列要求:

    1 在鍋爐房布置條件許可時, 宜選用制熱蓄熱一體化、蓄熱溫度高的承壓電鍋爐;

    2 電鍋爐應配備高質量、使用壽命長的電熱元件; 電熱元件組件應裝卸方便, 且配置有逐級投入—退出的步進式控制程序, 在啟動和運行中, 不致對電網造成沖擊;

    3 電鍋爐應具有先進完善的自動控制系統, 應配置安全可靠的超溫、超壓、缺水、低水位等參數的自動?;ぷ爸? 電路系統應配備過流、過載、缺相、短路、斷路等項目的自動?;ぷ爸? 在?;ぷ爸枚魘庇τ邢嚶Φ謀ň藕畔允?

    4 電鍋爐應配置完整的閥件儀表, 宜配備可靠的輔助設備;

    5 電鍋爐的單臺容量應和電力變壓器的容量相匹配,同一臺鍋爐不宜由多臺變壓器供電,但多臺小容量電鍋爐及其它電氣設備可共用一臺變壓器; 單臺鍋爐的功率不宜大于2.4MW;

    6 鍋爐房宜設置兩臺或兩臺以上的電鍋爐。

8.12.8 蓄熱電鍋爐房的蓄熱水溫度. 在運行中會不斷降低, 為保證供熱系統供回水溫度要求, 可采用如下控制措施:

    1 對于由蓄熱水直供的供熱系統, 可調節循環水泵進水側回水量和蓄熱水量的比例達到供水溫度要求; 對于電熱鍋爐直供的供水溫度可通過改變電熱管組投入數量自動調節供水溫度;

    2 對于蓄熱水〔含邊蓄邊供〕和供熱水各自分開的鍋爐房熱力系統, 可調節通過換熱器的一次水流量, 控制一、二次水之間的換熱量, 達到二次水的供水溫度要求。對一次水的流量調節宜采用如下措施:

    1)一次水循環水泵選用變頻調節水泵,根據二次水供水管上溫度傳感器的輸出訊號進行調頻, 使水泵在換熱要求的流量工況下運行;

    2)在一次水循環水泵的進水側管道上設置電動調節閥或自力式自動調節閥, 根據供熱系統供水或

回水管上的溫度傳感器輸出的信號,按設定參數要求, 調節閥門開度, 控制進水流量。

8.12.9 專用于蓄熱時驅動電熱鍋爐和蓄熱水箱之間的循環水泵設置, 應符合下列要求:

    1 水泵允許介質溫度, 應比鍋爐額定出水溫度高10~15℃;

    2 水泵流量按電鍋爐額定出力條件下, 進出水溫差為10℃時. 計算流量的1.1倍考慮 (當鍋爐制造廠另有規定時, 按鍋爐廠規定);

    水泵揚程按該循環系統中電鍋爐、蓄熱水箱及管路系統三部分的阻力之和, 再加2~5m的富裕壓頭確定;

    4 循環水泵不宜少于兩臺, 當其中任何一臺停止時, 其余水泵的總流量應能滿足最大循環水流量的需要;

    5 并聯運行的循環水泵應為相同型號。

8.12.10 兼任蓄熱水泵和高溫水(一次熱水)側循環水泵使用時應符合下列要求:

    1 水泵允許工作介質溫度,應比鍋爐額定出水溫度高5~10℃。

    2 循環水泵臺數:對低溫蓄熱的鍋爐房,不宜少于2臺,對高溫蓄熱的鍋爐房不宜少于3臺;當其中任何一臺停止時,其余水泵的并聯運行總流量應能滿足最大循環水流量的要求。

    3 循環水泵并聯運行的總流量按下列兩種計算值較大值的1.1倍考慮:

    1)電熱鍋爐額定出力條件下, 進出水溫差為10℃的計算流量;

    2)按換熱系統所有換熱器在額定出力條件下, 換熱中高溫水 (即蓄熱水) 的進出口溫差為15℃,且高溫水的出口溫度比二次供熱水回水溫度高5~10℃時的高溫水計算流量。

    4 循環水泵的揚程, 按該循環水系統中最大流量時電鍋爐、換熱器、熱水箱等項的內部水流阻力和管道系統的阻力之和, 再加2~5m的富裕壓頭確定。

    5 并聯運行的循環水泵應為相同型號。

8.12.11 電熱鍋爐房對土建、通風采暖和給排水設施的要求與其它鍋爐房設計的通用要求基本相同。

8.12.12 電鍋爐房蓄熱水箱(罐)總有效容積,可按下式計算:

式中 V——蓄熱水箱(罐)有效計算容積(m3);

     C——水的比熱[kJ/(kg·℃)];

     p——水的密度(kg/m3);

   △t——蓄熱水箱內開始蓄熱水溫和蓄熱最高水溫之差(℃)。

其它符合含義同8.12.6條。

8.12.13 蓄熱水箱(罐)的設計應符合下列要求:

    1 蓄熱水箱采用鋼質材料,焊接加工制造;

    2 蓄熱水箱(罐)應有足夠的強度和剛度,常壓水箱(罐)的設計制造應符合《鋼制焊接常壓容器》JB/T7435的規定;承壓蓄熱水箱(罐)的設計制造應符合《鋼制壓力容器》GB150的規定;

    3 蓄熱水箱(罐)應配置進出水管、排污管、水位計、溫度計等, 常壓水箱(罐)還應設置溢流管, 承壓水箱(罐)還應配置壓力表、安全閥及相關的溫度、壓力傳感器; 各種管接頭和測試點的位置應合理布置, 保證蓄熱和供熱時箱內水流和溫度場分布合理;

    4 蓄熱水箱應配置檢修人孔,必要時還應配內外爬梯, 水箱內部應考慮設置在蓄熱時防止進出水流短路、運行時防止箱內溫度場不合理的措施 (布水器);

    5 蓄熱水箱(罐)內外表面應刷防銹油漆, 外表面應保溫、其保溫外殼表面溫度宜控制在25~30℃左右, 室外設置的蓄熱水箱(罐)還應有可靠的防雨防凍措施;

    6 鍋爐房蓄熱水箱不宜少于2個。大型方形水箱可設計成隔板水箱, 以便于水流加溫和分段排污及檢修。

8.12.14 電鍋爐房的位置宜靠近本地區或本部門的總變配電站, 當鍋爐單獨設置變配電設備時, 鍋爐房和變配電設施宜靠近高壓電網布置。

8.12.15 電熱鍋爐房的電氣設計應符合下列基本要求:

    1 電熱鍋爐房宜按一、二級負荷設計;

    2 電鍋爐額定工作電壓一般為380V, 工作電壓的波動應控制在90%~110%的范圍內;

    3 電熱鍋爐和大型用電設備應設可靠的接地裝置;

    4 對危及工作人員安全或電熱裝置正常運行的靜電荷,應采取接地、屏蔽或提供足夠距離等措施;

    5 電鍋爐房對電氣設計的其它要求和一般鍋爐房相同。


8.13 煙氣凈化、噪聲治理、煙氣余熱利用

8.13.1 鍋爐房排放的大氣污染物,應符合現行標準《鍋爐大氣污染物排放標準》GB13271和所在地有關大氣污染物排放標準的規定。

8.13.2 鍋爐大氣污染物的排放量,可按下列公式計算:

    1 燃煤鍋爐煙塵排放量和排放濃度的計算:

    1)單臺燃煤鍋爐煙塵排放量可按正式計算:

式中 Mai——單臺燃煤鍋爐煙塵排放量(mg/s);

       B——鍋爐耗煤量(t/h);

     ηc——除塵效率(%);

     Aar——燃料的收到基含灰量(%);

      q4——機械未完全燃燒熱損失(%);

Qnet·ar——燃料的收到基低位發熱量(kJ/kg);

    αfh——鍋爐排煙帶出的飛灰份額,鏈條爐燃用煙煤取0.2,燃用無煙煤取0.3。

    2)多臺鍋爐共用一個煙囪的煙塵總排放量按正式計算:

式中 MA——多臺鍋爐共用一個煙囪的煙塵總排放量(mg/s);

    Mai——單臺鍋爐煙塵排放量(mg/s)。

    3)多臺鍋爐共用一個煙囪出口處煙塵的排放濃度按正式計算:

式中 CA——多臺鍋爐共用一個煙囪出口處煙塵的排放濃度(標態)(mg/Nm);

   ∑Qi——排入同一煙囪的每臺鍋爐煙氣總量(m3/h);

      t——煙囪出口處煙溫(℃);

      P——當地大氣壓(kPa);

    2 燃煤鍋爐二氧化硫排放量的計算:

    1)單臺鍋爐二氧化硫排放量可按正式計算:

式中 MSO2——單臺鍋爐二氧化硫排放量(mg/s);

        B——鍋爐耗煤量(t/h);

        c——含硫燃料燃燒后生成SO2的份額,承受燃燒方式而定,鏈條爐取0.8~0.85;

    ηSO2——脫硫率(%),干式除塵器取ηSO2=0,其它脫硫除塵器可參照產品特性選??;

      Sar——燃料的收到基含硫量(%);

       64——SO2相對分子質量;

       32——S相對分子質量。

    2)多臺鍋爐共用煙囪的二氧化硫總排放量和煙囪出口處二氧化硫的排放濃度可參照煙塵排放的計算方法進行計算。

    3 燃煤鏈條爐排鍋爐氮氧化物排放量的計算:

    ①單臺鍋爐氮氧排放量可按正式計算:

式中 GNO2——單臺鍋爐氮氧化物排放量(mg/s);

        B——鍋爐耗煤量(t/h);

       β——燃燒時氮向燃料型NO2的轉變率(%),與燃料含氮量n有關,一般層燃爐取25%~50%;

       η——燃料中氮的含量(質量分數)(%),燃煤為0.5%~2.5%,取平均值1.5%;

       Vy——燃燒生成的煙氣量(標態)(Nm3/kg);

     CNO2——燃燒時生成的溫度型NO2的濃度(標態)(mg/Nm),一般取93.8mg/Nm3。

    ②多臺鍋爐共用一個煙囪的氮氧化物總排放量和煙囪出口處氮氧化物的排放濃度或參照煙塵排放的計算方法進行計算。

8.13.3 鍋爐房除塵設備及其系統的選擇和設計應考慮下列基本原則:

    1 除塵裝置和鍋爐機組宜一對一配。當鍋爐容量較大時, 也可一臺鍋爐配二臺或多臺除塵器并聯運行,并聯的除塵器之間, 煙量分配應盡量均勻, 灰斗之間不得竄風。

    2 除塵器的選型, 應根據鍋爐額定出力時的煙塵初始排放濃度、燃料成分、煙塵性質和除塵器對負荷的適應性等技術經濟因素確定。應選用高效、低阻、負荷變化適應性好、耐磨耐蝕、價格合理, 能滿足煙氣排放標準的除塵裝置。

    3 在滿足煙氣排放標準的前提下, 宜優先考慮干式旋風除塵器 (其體積小,價格較低)。單臺額定蒸發量≤6t/h或單臺熱功率≤4.2MW的層燃室燃煤鍋爐, 宜采用干式除塵器。

    當干式除塵裝置達不到煙氣排放標準時, 可采用濕式除塵系統。使用堿性水質的濕式除塵器(如麻石水膜除塵器等),兼備除塵和脫硫效果, 效率較高; 當濕式除塵仍達不到煙塵排放標準時, 可采用除塵效率更高的袋式除塵或靜電除塵設施。

    4 除塵器及其附屬設施應符合下述要求:

    1)除塵器及其附屬設施應有防腐蝕和防磨損的措施;

    2)除塵器應設置可靠的密封排灰措施;

    3)除塵器排出的灰塵應設置妥善運輸和存放的設施, 有條件時, 灰塵可進行綜合利用。對于采用重型鏈條出渣機和水力沖灰渣的鍋爐房, 宜將除塵器收集的煙塵用水沖入除渣系統一起排出。

    5 露天布置的除塵器及排煙管道, 應有防雨和防腐蝕措施。

8.13.4 濕式除塵的系統設計應考慮下列要求:

    1 濕式除塵系統應采用閉式循環系統, 設置灰、水分離設施, 循環用水;

    2 濕式除塵器及其除塵器后的排煙管道應有可靠的防腐措施;

    3 除塵器后應設置煙氣脫水裝置〔如旋流板、脫水副筒), 采取防止煙氣帶水排放和在后部煙道及引風機結露的措施;

    4 在嚴寒地區的灰、水處理系統應有防凍措施;

    5 除塵系統排放的含塵廢水, 必須經無害化處理, 符合《污水綜合排放標準》GB8978后, 才能排入下水道;

    6 濕式除塵的補充水盡量利用鍋爐的排污水和其它工業堿性廢水;

    7 應有PH值、液氣比和S02出口濃度的監測和自控裝置。

8.13.5 為保證鍋爐房排煙中的SO2和NOx的含量符合排放標準要求,可考慮下列措施:

    1 采用低硫優質煤作鍋爐燃料;

    2 選擇合適的鍋爐爐型和燃燒設備,減少在燃燒過程中產生的SO2和NOx,如選用配置有向燃燒室噴射石灰石粉的循環流化床鍋爐;爐膛出口過量空氣系數小、燃料和空氣混合好、爐膛火焰中心溫度較低,配置有二次送風裝置的鍋爐等;

    3 配置專用的脫硫、脫氮氧化物裝置,如濕式電氣脫硫設備,低氮燃燒器、根據催化還原法,吸收法或固體吸附法制造的脫SO2和NOx裝置;

    4 鍋爐房配置具有除塵、脫硫作用的濕式除塵系統,如利用鍋爐連續排污水,或其它堿性水(如NaOH、Ca(OH)2……的堿性水)作噴淋水的麻石除塵器系統。

8.13.6 位于城市的鍋爐房, 其噪聲控制應符合現行國家標準《聲環境質量標準》GB3096的規定。鍋爐房噪聲對廠界的影響, 應符合現行國家標準《工業企業廠界噪聲標準》GBl2348的規定。鍋爐房內噪聲, 應符合《工業企業設計衛生標準》GBZI的有關規定, 見表8.13.6-1和表8.13.6-2。

8.13.7 鍋爐房的噪聲治理, 應考慮下列措施:

    1 合理布置鍋爐房的設備分區, 盡可能將產生噪聲大的設備集中布置, 并遠離對環境噪聲要求嚴格的方位和房間;

    2 鍋爐房的風機、多級水泵、燃油、燃氣燃燒器和煤的破碎、篩選裝置等設備, 應選用噪聲較低的設備, 并應采取降噪和減振措施;

    3 對風機、原煤破碎機、多級水泵、燃燒器、傳動機械和其它電動機等高噪聲設備應分別加隔吸聲罩, 或集中布置在隔聲間內, 隔聲間應采用隔聲門窗(如雙層真空玻璃窗),墻壁貼吸聲材料等隔聲措施;

    4 設置在民用建筑內的鍋爐房及賓館、醫院和精密儀器車間附近的鍋爐房, 其風機、多級水泵等設備與其基礎之間應設置隔振器, 設備與管道連接應采用柔性接頭連接, 管道支承采用彈性支吊架;

    5 設置在民用建筑內的鍋爐房的墻、樓板、隔聲門窗的隔聲量,應不小于35dB(A);

    6 在鼓風機的吸入口、噪聲設備的隔聲間或隔聲罩的進風口等個宜設置消聲器; 進風量大的鼓風機進風道可設計成消聲進風道;

    7 消聲器額定風量應≥鼓風進風量, 消聲器阻力≤設備允許阻力;

    8 燃油、燃氣鍋爐房煙囪, 如高度較低, 與建筑物較近時, 其煙囪上宜設置消聲裝置。

8.13.8 燃煤鍋爐煙氣余熱利用

    1 燃煤鍋爐排煙溫度較高時, 可設煙氣余熱回收裝置。排煙溫度的降低受鍋爐尾部受熱面低溫腐蝕的限制, 煙氣溫度不應低于煙氣的露點溫度。

    2 增加煙氣余熱回收的燃煤鍋爐, 必須復核其引風機抽力對尾部受熱面增加的煙氣阻力的適應性。

8.13.9 燃氣鍋爐煙氣余熱利用

    1 鍋爐煙氣余熱回收裝置的排煙溫度不應高于100℃,要采取措施防止鍋爐尾部受熱面低溫腐蝕。

    2 以下情況應設余熱回收裝置:

    1)熱水溫度不高于60℃的低溫供熱系統;

    2)散熱器采暖系統。

    3 增加煙氣余熱回收裝置的燃氣鍋爐,必須復核其燃燒器(燃燒系統)對尾部受熱面增加的煙氣阻力的適應性。


8.14 鍋爐房的熱工監測和熱工控制

8.14.1 鍋爐機組必須按下述規定裝設監測各運行參數

    1 蒸汽鍋爐:

    1)蒸汽鍋爐必須裝設指示儀表監測下列安全運行參數:

    ①鍋爐蒸汽壓力;

    ②銅筒水位;

    ③鍋筒進口給水壓力;

    ④省煤器進、出口水溫和水壓;

    ⑤單臺額定蒸發量大于等于20t/h的蒸汽鍋爐,除應裝設本條①、②款參數的指示儀表外,尚應裝設記錄儀表。

注:1 采用的水位計應有雙色水位或電接點水位計的一種。

    2 鍋爐有省煤器時,可不監測給水壓力。

    2)蒸汽鍋爐機組應裝設的監測安全、經濟運行參數的儀表見表8.14.1-1。

 

 

注:1 表中“√”為需裝設,“—”為不需裝設。

    2 4t/h<Q<20t/h火管及水火管鍋爐,當不便裝設煙風系統參數儀表時,可不監測。

    3 帶空氣預熱器時,排煙溫度是指空氣預熱器出口煙氣溫度。

    4 4t/h<Q<20t/h鍋爐有條件可裝設檢測排煙含氧量的儀表。

    2 熱水鍋爐:

熱水鍋爐機組應裝設的監測安全、經濟運行參數的儀表見表8.14.1-2。

 

    3 燃油鍋爐、燃氣鍋爐除配備上述第1、2款規定的監測儀表外,還必須裝設下列參數的指示儀表:

    1)燃氣鍋爐:

    ①燃燒器前的燃氣壓力;

    ②鍋爐后或鍋爐尾部受熱面后的煙氣溫度。

    2)燃油鍋爐:

    ①燃燒器前的油溫和油壓;

    ②帶中間回油的回油油壓;

    ③燃燒器前的空氣壓力;

    ④鍋爐后或鍋爐尾部受熱面后的煙氣溫度。

8.14.2 鍋爐房各輔助設備應按表8.14.2的規定裝設儀表,監測各運行介質的參數。

 

 

 

8.14.3 鍋爐房必須裝設表8.14.3所列舉的報警信號裝置。

8.14.4 鍋爐房應裝設表8.14.4所列舉的供經濟核算的計量儀表。

8.14.5 熱工監測和熱式控制儀表的設置應符合下列要求:

    1 溫度測試取源部件應安裝在介質溫度變化靈敏和具有代表性的位置,在管道上安裝時,取源部件的軸線應與管道軸線相交;熱電偶的取源部件宜遠離強磁??;

    2 壓力測試取源部件應安裝在介質流速穩定的位置,其端部不應超過設備或管道的內壁;在管道上安裝時,測氣體壓力應布置在管道的上半部;測蒸汽壓力應布置在管道水平軸線成0°~45°夾角的上半部或下半部;

    3 流量測試取源部件(孔板、噴嘴或文丘里管)的安裝位置要求和測壓取源部件安裝要求相同。同時要求在其上下游側管道保持一定的直管段。測蒸汽流量時,兩個冷凝器的安裝標高必須一致。

8.14.6 鍋爐房下列設備和工藝系統應設置自動調節裝置:

    1 蒸汽鍋爐應設置給水自動調節裝置; 額定蒸發量≤4t/h的蒸汽鍋爐可設置位式給水自動調節裝置; 額定蒸發量≥64t/h的蒸汽鍋爐宜設連續紿水自動調節裝置;

    采用給水自動調節時, 備用電動給水泵宜裝設自動投入裝置;

    2 熱水系統應設置自動補水裝置; 加壓膨脹水箱應設置水位和壓力自動調節裝置;

    3 燃油、燃氣鍋爐應裝設燃燒過程自動調節裝置;

    4 熱網供熱系統宜裝設溫度補償器;

    5 換熱站(間)一次水管宜設置加熱介質流量自動調節裝置; 由溫度補償器按室外溫度凋節一次水的流量, 以控制二次水的供水溫度;

    6 熱力除氧設備應設置水位自動調節裝置和蒸汽壓力自動調節裝置;

    7 真空除氧設備應設置水位自動調節裝置和進水溫度自動調節裝置;

    8 鍋爐房內多臺鍋爐應綜合協調自動控制, 宜采用集散控制系統;

    9 燃煤鍋爐鼓引風機應裝設變頻調節轉速裝置;

    10 電力驅動的設備、閥門和煙風道閥門可按需要設置遠距離控制裝置;

    11 燃油燃氣鍋爐, 應設置點火程序控制和熄火?;ぷ爸?;、

    12 采用備用電動給水泵宜裝設自動投入裝置;

    13 熱水系統的循環泵、補給水泵應裝設變頻調節轉速裝置。

8.14.7 鍋爐房的下列設備和工藝系統應設電氣聯鎖裝置:

    1 燃油、燃氣鍋爐,應設置下列電氣聯鎖裝置;

    1)鼓風機故障時,自動切斷燃料供應;

    2)燃油、燃氣壓力低于規定值時,自動切斷燃料供應;

    2 連續機械化運煤系統的各運煤設備之間應設置電氣聯鎖裝置。

    3 連續機械除灰渣系統的各設備之間應進行聯鎖控制。

    4 運煤和煤制備設備應有其局部通風和降塵裝置聯鎖。

    5 燃油、燃氣鍋爐和配備燃燒自動控制的燃煤鍋爐,對其燃料供應系統和通風系統的設備,應按程序控制要求,實現自動聯鎖控制。

    6 層燃鍋爐的鼓風機、引風機和鍋爐爐排減速箱等加煤設備之間,應裝設電氣聯鎖裝置。

    7 鍋爐的鼓風機和引風機之間,應設置自動聯鎖裝置。啟動時先開引風機,?;畢韌9姆緇?。

8.14.8 鍋爐房的下列設備和工藝系統應設置自動?;ぷ爸茫?br/>

    1 蒸汽鍋爐應設置極限低水位?;ぷ爸?,蒸發量≥6t/h的鍋爐,應設置蒸汽超壓?;ぷ爸?;

    2 熱水鍋爐應設置在鍋爐運行壓力降低到熱水可能氣化、水溫升高超過規定值或循環水泵突然停止運行時,能自動切斷燃料供應和停止鼓、引風機運行的?;ぷ爸?;

    3 燃油、燃氣鍋爐,應設置點火程序控制和熄火?;ぷ爸?。


8.15 鍋爐房對土建、電氣、采暖、通風及給排水專業的設計要求

8.15.1 鍋爐房的火災危險性分類和耐火等級應符合下列要求

    1 鍋爐房應屬于丁類廠房,單臺蒸汽鍋爐額定蒸發量大于4t/h或單臺熱水鍋爐額定熱功率大于2.8MW時,鍋爐間建筑不應低于二級耐火等級;單臺蒸汽鍋爐額定蒸發量小于等于4t/h或單臺熱水鍋爐額定熱功率小于等于2.8MW時,鍋爐間建筑不應低于三級耐火等級;

設在其他建筑物內的鍋爐房,鍋爐間的耐火等級,均不應低于二級耐火等級;

    2 輕柴油的油箱間和油泵間應屬于丙類生產廠房,其建筑物均不應低于二級耐火等級, 上述房間布置在鍋爐房輔助間內時, 應設置防火墻與其它房間隔開; 通向其它房間的門窗必須為甲級防火門窗,并應能自行關閉;

    3 燃氣調壓間應屬于甲類生產廠房, 其建筑物不應低于二級耐火等級, 與鍋爐房貼鄰的調壓間應設置防火墻與鍋爐房隔開, 其門窗應向外開啟并不應直接通向鍋爐房, 地面應采用不產生火花地坪。

8.15.2 鍋爐房的外墻、樓地面或屋面, 應有相應的防爆措施, 并應有相當于鍋爐間占地面積10%的泄壓面積, 泄壓方向不得朝向人員聚集的場所、房間和人行道, 泄壓處也不得與這些地方相鄰。地下鍋爐房采用豎井泄爆方式時, 豎井的凈橫斷面積, 應滿足泄壓面積的要求。

注: 泄壓面積可將玻璃窗、天窗、質量小于等于60kg/m2的輕質屋頂和薄弱墻等面積包括在內。

8.15.3  燃油、燃氣鍋爐房鍋爐間與相鄰的輔助間之間的隔墻, 應為防火墻; 隔墻上開設的門應為甲級防火門; 朝鍋爐操作面方向開設的玻璃大觀察門, 應采用具有抗能力的固定窗。

    燃用液化石油氣的鍋爐間和由液化石油氣管道穿越的室內地面處,嚴禁設有能通向室外的管溝(井)或地道等設施。

8.15.4 鍋爐房的建筑結構設計應符合下列要求:

    1 鍋爐房為多層布置時, 鍋爐基礎與樓板地面接縫處應采用能適應沉降的處理措施。

    2 鍋爐房的柱距、跨度和室內地坪至柱頂的高度, 在滿足工藝要求的前提下, 應盡量符合現行國家標準《廠房建筑摸數協調標準》的規定。

    3 鍋爐房樓板地面和屋面的荷載, 應根據工藝設備安裝和檢修的荷載要求確定。提不出詳細資料時, 可按表8.15.4選用。

    4 鍋爐房出入口的設置,必須符合下列規定:

    1)出入口不應少于2個; 但對獨立鍋爐房, 當爐前走道總長小于12m. 且總建筑面積小于200m2時. 其人員出入口必須有1個直通室外;

    2)非獨立鍋爐房, 其人員出入口必須有1個直通室外;

    3)鍋爐房為多層布置時, 其各層的人員出入口不應少干2個; 樓層上的人員出入口,應有直接通向地面的安全梯;

    4)設在建筑物頂層的鍋爐房, 其出入口必須有2個直通安全出口或露天避災平臺。

    5 鍋爐房通向室外的門應向外開啟, 鍋爐房內的工作間或生活間直通鍋爐間的門應向鍋爐間開啟。

    6 鍋爐間外墻的開窗面積, 應滿足通風、泄壓、采光的要求。鍋爐房門、窗或外墻上應開設保證鍋爐燃燒所需風量的百葉進風口或其它消音進風口。

    7 鍋爐房應預留能通過設備最大搬運件的安裝洞, 安裝洞可與門窗洞或非承重墻結合考慮。

    8 鍋爐房和其它建筑物相鄰時, 其相鄰的墻應為防火墻。

    9 油泵的地面應有防油措施;有酸侵蝕的水處理間地面,地溝、混凝土水箱和水池等,應有防酸措施。應符合《工業建筑防腐蝕設計規范》GB50046的規定,其地面應有防滑措施。

    10 化驗室的地面和化驗臺的防腐蝕設計,應符合《工業建筑防腐蝕設計規范》GB50046的規定,其地面應有防滑措施?;槭業那矯嬗ξ咨?、不反光,窗戶宜防塵?;樘ㄓτ邢吹由枋??;槌〉賾ψ鞣勒?、防噪的處理。

    11 鍋爐房內裝有振動較大的設備時, 應采取隔振措施。

    12 地震區鍋爐房建筑應有抗震措施。

    13 需要擴建的鍋爐房, 土建設計應考慮便于擴建的措施。

    14 對于燃煤鍋爐房, 鋼筋混凝土煙囪和磚煙道的混凝土底板等內表面, 其設計溫度高于100℃的部位應采取隔熱措施。煙囪和煙道連接處, 應設置沉降縫。

    15 鋼筋混凝土煤倉的內壁應光滑耐磨, 壁交角處應做成圓弧形, 并應設置有蓋人孔和爬梯。

    16 設備吊裝孔、灰渣池及高位平臺周圍應設置防護欄桿。

    17 平臺和扶梯應使用不燃燒的防滑材料。操作平臺寬不應小于800mm, 扶梯寬度不應小于600mm, 欄桿高度一般不小于1.2m, 平臺和扶梯上方凈高不應小于2m, 經常使用的鋼梯坡度宜小于60°。

    18 鍋爐房生活間的衛生設施設計,應符合現行國家標準《工業企業設計衛生標準》GBZI的規定。

8.15.5 設置在主體建筑內的鍋爐房. 土建設計除應符合本措施第8.15.1~8.15.4條的規定外, 尚應滿足下列要求:

    1 鍋爐房應靠外墻設置, 宜有良好的自然通風; 與相鄰房間用防爆墻 (耐火極限>2h) 和現澆樓板 (耐火極限>1.5h)隔開;

    注: 抗爆能力按0.27~0.34MPa計算。

    2 鍋爐房的日用油箱間、油泵間應分別用耐火極限≥2h 的墻和≥1.5h的樓板與相鄰房間隔開,隔墻上的門應為能自行關閉的甲級防火門(向疏散方向開啟的平開門, 且能從任何一側手動開啟), 油箱、油泵間應有擋油門檻;

    3 鍋爐房設置在主體建筑的首層、地下一層時,外墻開口部位上沿 (如門、窗、設備入口等) 應設寬度不小于1.0m的防火挑檐 (不燃材料〕。

8.15.6 鍋爐房電氣設計應符合下列要求:

    1 電動機、啟動控制設備、燈具和導線形式的選擇, 應與鍋爐房各個不同的建筑物和構筑物的環境分類相適應;

    燃油、燃氣鍋爐房的鍋爐間、燃氣調壓間、燃油泵房、煤粉制備間、粉碎機間和運煤走廊等有爆炸和火災危險場所的等級劃分, 必須符合現行國家標準《爆炸和火災危險環境電力裝置設計規范》GB50058的有關規定;

    2 鍋爐房的供電負荷級別和供電方式, 應根據工藝要求, 鍋爐容量、熱負荷的重要性以及環境特征等因素, 按現行國家標準《供配電系統設計規范》的有關規定確定;

    3 單臺蒸汽鍋爐額定蒸發量≤6t/h,熱水鍋爐額定出力≥4.2MW的鍋爐房, 宜在鍋爐房設置低壓配電室, 當有6kV或10kV高壓用電設備時宜設置高壓配電室; 鍋爐容量小于上述值時, 可不設配電室;

    4 鍋爐房的配電宜采用放射式為主的方式, 當有數臺鍋爐機組時, 宜按鍋爐機組為單元分組配電;

    5 ≤4t/h(2.8MW)鍋爐的控制屏或控制箱宜采用與鍋爐成套的設備, 并宜裝設在爐前或便于操作的地方;

    6 鍋爐機組采用集中控制時, 在各電動機旁應設置事故?;磁? 運煤皮帶每隔20m宜設置一個事故?;磁?

    7 控制室、變壓器室和高低壓配電室不應設置在浴室、衛生間、用熱水加熱空氣的通風室,以及潮濕的生產房間的下面,也不應設在有腐蝕性介質的管道下面;

    8 電氣線路宜采用穿金屬管線或電纜橋架布線,不宜沿鍋爐、熱風道、煙道、熱水箱及其它熱體表面敷設;當需要沿載熱體表面通過時,應采取隔熱措施;在煤場下面和構筑物內不宜有電纜通過;

    9 磚煙囪和鋼筋混凝土煙囪應設置避雷針或避雷帶, 可利用煙囪的金屬爬梯作其引下線, 但必須有可靠的連接;

    10 鋼煙囪也應設避雷針, 當以鋼煙囪自身作引下線時, 如果煙囪是用法蘭連接的各段組成, 并在法蘭之間有非金屬墊圈時, 則應用扁鋼作跨接線焊在法蘭上;

    11 應根據當地航空部門的要求在煙囪上設置飛行標志障礙燈;

    12 鍋爐房應設置通訊設施。

8.15.7 鍋爐房的照明設計應符合下列要求:

    1 鍋爐房各房間及構筑物工作面的照明照度, 應符合現行國家標準《建筑照明設計標準》GB5UO34的規定;

    2 鍋爐水位表、鍋爐壓力表, 儀表屏和其它照度要求高的部位, 應設置局部照明;

    3 在裝設鍋爐水位表、鍋爐壓力表、給水泵地點以及其它主要操作區和通道,宜設置事故照明燈;

    4 照明電源電壓應符合下列要求:

    1)安裝在地下凝結水箱間、出灰渣地點、熱水箱、鍋爐本體、金屬平臺等處的燈具, 當距地面或平臺工作面小于2.5m時, 應采用≤36V的電壓或有防觸電措施;

    2)手提行燈的電壓不應超過36V, 在本款的l)所述場所的狹窄地點或接地良好的金屬面 (如鍋筒內〕上工作時, 所用手提行燈的電壓不應超過12V。

8.15.8 燃油、燃氣鍋爐房的電氣設計還應滿足下列要求:

    1 在燃氣放散管的頂端或其附近應設置避雷針, 其針尖應高出管頂3m以上, 旦其?;し段вΩ叱齬芏m以上;

    2 氣體和液體燃料的管道應設靜電接地措施, 其接地導線, 可與防雷接地線或電氣系統其它接地線相連, 接地電阻>10Ω時, 不另設靜電接地裝置;

    3 金屬油頂板厚度不小于4mm時, 可不裝設避雷針, 但必須設接地線, 接地點不應少于2處;

    當油罐裝有呼吸閥和放散管時, 其防雷設施應符合本條第1款的規定;

    覆土層厚度在0.5m以上的地下油罐, 可不設防雷措施, 但當有通氣管引出地面時, 在通氣管處應作局部防雷處理;

    4 燃氣調壓間、燃氣表間、及鍋爐間應設置可燃氣體濃度報警系統, 并和燃氣進口總管上的緊急切斷閥、相關房間的事故排風機等聯鎖, 當報警系統啟動時, 自動關閉該緊急切斷閥, 事故排風機立即啟動;

報警地點和聲光報警訊號宜在鍋爐房總控制柜上顯示,報警系統應設置備用電源;

    5 設置在民用建筑內的鍋爐房, 應設置火災自動報系統, 并接至總消防控制室, 消防中心應有顯示其報警器和事故排風機工作狀態的裝置, 并能顯示報警點的位置; 能顯示緊急切斷閥的啟閉狀態,并能??亟艏鼻卸戲舯?。

8.15.9 鍋爐房的冬季采暖室內計算溫度應符合表8.15.9的要求, 在不經常有人操作場所, 冬季室內計算溫度也不宜低于5℃。

注:1 在有設備散熱的房間,當散熱量不能保證表中規定溫度時,應設置采暖散熱器。

    2 常年運行的鍋爐房,其控制室,化驗室等宜配置夏季降溫設備。

8.15.10 燃煤鍋爐房的通風設計應符合下列要求:

    1 鍋爐間、風機間、除塵間、凝結水箱間、水泵間、油泵間以及換熱設備間,宜采用有組織的自然通風,當自然通風不能滿足通風散熱要求時,應設置機械通風,鍋爐間和風機間的通風量應滿足鍋爐燃燒所需要的空氣量;

    2 鍋爐間經常有人工作的地點,當其熱輻射強度≥350W/m2時,應設置局部送風;

    3 運煤系統的轉運處、破碎、篩選處,以及干式機械排灰渣出口,應設置防止粉塵擴散的封閉措施和局部通風除塵裝置。

8.15.11 燃油燃氣鍋爐房的通風還應符合下列要求:

    設在其他建筑物內的燃油、燃氣鍋爐房的鍋爐間、應設置獨立的送排風系統, 其通風裝置應防爆,新風量必須符合下列要求:

    1 送入鍋爐房的新風總量, 必須大于鍋爐房3次的換氣量;

    2 送入控制室的新風量, 應按最大班操作人員計算;

    注: 換氣量中不包括鍋爐燃燒所需空氣量。

    3 除此之外,燃油燃氣鍋爐房的通風應符合第4.4.4條。

8.15.12 鍋爐房的給水設計應符合下列要求:

    1 鍋爐房可一路進水, 但當中斷給水會引起重大損失時, 應采用兩路從室外環網的不同管段或不同水源分別接入的進水管;

    當一路進水時, 應設置水箱或水池, 保證排除故障期間用水, 其總容量包括原水箱、軟化或除鹽水箱、除氧水箱和中間水箱等的容量, 并不應小于2h鍋爐房計算用水量:

    2 煤場煤庫應設置用于灑水和消除煤堆自燃的給水點。

8.15.13 鍋爐房的排水設計應符合下列要求:

    1 鍋爐房排放的各類廢水, 應符告現行國家標準《污水綜合排放標準》GB8987和《地表水環境質量標準》GB3838的規定, 并應符合受納水系的接納要求;

    2 貯存酸設備的化學水處理間, 應有人身和地面粘濺后簡易沖洗措施;

    3 鍋爐排污應設排污降溫池, 排污水應降至40℃后方可排入室外排水系統;

    4 鍋爐房的操作層、出灰層和水泵、水處理間應有排水措施;

    5 濕法除塵、水力除灰渣、燃油系統等排出的廢水和水處理間排出的含酸、堿廢水, 應進行處理,使其符合國家有關工業廢水排放標準的要求;

    6 鍋爐及其輔機的冷卻水,宜用于除渣機或沖灰渣用補充水,鍋爐房冷卻水應循環使用;

    7 地下室設備間應設置積水坑并配置排除積水的裝置。

8.15.14 鍋爐房消防設計應符合下列要求:

    1 鍋爐房的消防設計, 消防用水量及消火栓的設置, 應符合《建筑設計防火規范》GB50016、《高層民用建筑設計防火規范》GB50045的規定;

    2 民用小區內的鍋爐房宜與小區統一設置消防給水系統, 區域鍋爐房應有獨立的消防給水系統;

    3 鍋爐房的消防給水, 可采用與生產、生活水合并的給水系統;

    4 設置在民用建筑內的鍋爐房和單臺蒸汽鍋爐額定蒸發量≥10t/h或總額定蒸發量≥40t/h及單臺熱水鍋爐額定熱功率≥7MW 或總額定熱功率≥28MW的鍋爐房, 應設置火災探測器和自動報警裝置,火災探測器的選擇及其設置的位置, 火災自動報警系統的設計和消防控制設備及其功能,應符合《火災自動報警系統設計規范》GB50016的有關規定; 設置在民用建筑內的鍋爐房, 尚應裝設自動噴水滅火系統;

    5 鍋爐房、輸煤棧橋、轉運站、碎煤機室等處, 宜設置室內消防給水點, 其相連接處宜設置水幕防火隔離設施;

    6 燃油泵房、燃油管區宜采用泡沫滅火、其系統設計應符合《低倍數泡沫滅火系統設計規范》GB50l51的規定;

    7 鍋爐房的燃油、燃氣的丙類、乙類及甲類生產房間的滅火裝置, 應符合《建筑設計防火規范》GB50016、《高層民用建筑設計防火規范》GB50045的規定, 并宜設置消防給水;

    8  鍋爐房應設置室外消火栓給水系統; 貯煤場、油罐區的周圍, 應設置環狀消防給水管網; 進環狀管網的輸水管應不少于2條, 當其中l條管道故障時, 其余輸水管應仍能通過消防用水總量, 環狀管道應采用閥門分成若干區段;

    9 鍋爐房內滅火器的配置, 應符合《建筑滅火器配置設計規范》GB50140的規定;

    10 設置在民用建筑內鍋爐房的滅火系統, 當建筑物設有防災中心時, 該系統應受防災中心集中監控:

    11 消防集中控制盤宜設在儀表控制室內。

 

9消聲隔震

9.1 一般規定

9.1.1 通風空調機房的位置應符合下列要求:

    1 冷、熱源機房宜設于建筑的地下室或其它對空調房間噪聲影響較小的地點, 或單獨建設;

    2 分散于各層設置的通風空調機房,不宜與對振動和噪聲要求標準較高的房間相鄰。

9.1.2 機房的隔聲與吸聲應符合下列要求:

    1 機房內表面 (包括墻面和頂板) 應做好吸聲和圍護結構的隔聲處理,圍護結構的隔聲量應根據機房鄰室的噪聲要求通過計算確定,吸聲結構的降噪系數必須大于0.7;

    注:降噪系數(NRC)為250Hz、500Hz、1kHz、4kHz四個倍頻程頻率吸聲系數的平均值。計算式為:NRC=(α2505001k4k)/4。

    2 冷、熱源機房設于地下室時,機房內人員操作區8小時等效連續聲級不宜超過85dB(A);最大不應超過90dB(A);值班控制室內噪聲應≤75dB(A);

    3 通風空調機房集中設置于地下室時,機房內噪聲不宜大于80dB(A);通風空調機房分層設置時, 機房內噪聲不宜大于75dB(A);

    4 穿越機房圍護結構的所有管道與安裝洞周圍的縫隙,應采用柔性防火封堵材料封堵嚴密;

    5 機房開向公共區域的門,應采用防火隔聲門,隔聲量應大于35dB。

9.1.3 通風空調設備的布置應符合以下原則:

    1 設備本身的基本噪聲超過空調房間對噪聲的要求時,不應直接設于空調房間內;當其設于該房間的吊頂內時, 應采取可靠的隔聲措施來保證室內的噪聲要求;噪聲要求嚴格的房間 (如演播室等),所有空調設備都不應設于該房間之中的任何地點;

    2 噪聲或振動較大的設備,應設于專用的機房內,并采取必要的隔聲、減振、吸聲及消聲措施;

    3 設于室外的通風空調設備,應根據周圍環境的要求進行適當的隔聲處理。

9.1.4 空調通風設備的選擇應符合下列要求

    1 應選擇高效率、低噪聲設備;

    2 每個通風空調系統風量及風阻力等不宜過大??盞骰槌齜緲詿Φ納β始?,宜控制在≤85dB。

9.1.5 風管及附件的設計,應符合下列規定:

    1 風管內的風速設計有所控制,見表9.1.5-1;

    注:通風機與消聲裝置之間的風管,其風速不宜超過10m/s。

    2 冷水機組、水泵、通風機、空調機組等設備的進出口(包括水管和風管)應采用柔性接頭;

    3 圓形風管彎管的曲率半徑(以中心線計)宜按表9.1.5-2確定;

    4 矩形風管彎管的曲率半徑,可采用一個平面邊長的內外同心弧形彎管;若采用其它形式的彎管,當其平面邊長大500mm時, 必須設置彎管導流葉片;

    5 支風管與主風管連接時,應有相當于內半徑100mm以上的圓弧或45°傾斜過渡,不應垂直連接;

    6 風管斷面的氣流流速應均勻,風管內氣流方向的變化應較為穩定、順暢;

    7 進出通風空調機房風管上的閥門等部件,宜設于機房內。當不得不設于機房外時,應根據機房外房間的噪聲要求對這些部件采取適當的隔聲措施(如設置隔聲罩或隔聲板等)。


9.2 噪聲與振動的控制標準

9.2.1 民用建筑的室內允許噪聲標準,應符合表9.2.1-1到表9.2.1-7的規定。

 

 

 

 

9.2.2 環境噪聲等效聲級限值,應符合表9.2.2的規定。

注:1 0類聲環境功能區:指康復療養區等特別需要安靜的區域。

    2 1類聲環境功能區:指以居民居住、醫療衛生、文化教育、科研設計、行政辦公為主要功能,需要保持安靜的區域。

    3 2類聲環境功能區:指以商業金融、集市貿易為主要功能,或者居住、商業、工業混雜,需要維護住宅安靜的區域。

    4 3類聲環境功能區:指以工業生產、倉儲物流為主要功能,需要防止工業噪聲對周圍環境產生嚴重影響的區域。

    5 4類聲環境功能區:指交通干線兩側一定距離之內,需要防止交通噪聲對周圍環境產生嚴重影響的區域,包括4a類和4b類兩種類型。4a類為高速公路、一級公路、二級公路、城市快速路、城市主干路、城市次干路、城市軌道交通(地面段)、內河航道兩側區域;4b類為鐵路干線兩側區域。

9.2.3 減振設計時,各類建筑和設備所需的振動傳遞比宜符合表9.2.3的規定。

9.3 設備噪聲及隔聲處理

9.3.1 風機設備的噪聲值應由生產廠商提供,當缺少實測資料時可按公式估算。

    1 離心式通風機:

Lw=Lwc+10lgL+20lgH-20    (9.3.1-1)

式中 Lw——通風機的聲功率級(dB);

    Lwc——通風機的比聲功率級(dB),可查表9.3.1-1;

      L——通風機的風量(m3/h);

      H——通風機的全壓(Pa)。

    當未知風機比聲功率級時,其聲功率級可按式9.3.1-2估算,它與實測值的誤差在±4dB以內。

Lw=4+10lgL+20lgH    (9.3.1-2)

式中符號同公式(9.3.1-1)。

當已知風機的功率N(kW)和風壓H(Pa)時,其聲功率級可按下式估算:

Lw=77+10lgN+10lgH    (9.3.1-3)

當風機轉速n不同時,其聲功率級可按下式估算:

(Lw)2=(Lw)1+50lg(n2/n1)   (9.3.1-4)

當得到風聲功率級后,可按下式計算風機各倍頻帶的聲功率級:

(Lw)Hz=Lw+△b   (9.3.1-5)

式中△b——通風機各頻帶聲功率級修正值(dB),見表9.3.1-2.

2 軸流式通風機的聲功率級可按正式確定

Lw=19+10lgL+25lgH+δ    (9.3.1-6)

式中δ——工況修正值(dB),見表9.3.1-3。

9.3.2 多臺風機聯合工作時的總聲功率級,可按下列公式先計算兩臺風機的總聲功率級,再與第三臺疊加,依此類推。

Lwz=Lwg+△β   (9.3.2)

式中   Lwz——總聲功率級(dB);

       Lwg——兩臺中聲功率級較高的風機的聲功率級(dB);

△β——聲功率附加值(dB),見表9.3.2。

9.3.3 水泵噪聲主要取決于其所配的電機噪聲,當缺乏實測數據時可按以下公式估算:

一般小型電梯(100kW以下):LWA=19+20lgN+13.3lgn   (9.3.3-1)

大、電型電機(100kW以上):LWA=14+20lgN+13.3lgn   (9.3.3-2)

式中 LWA——電機噪聲[dB(A) ];

       N——電機功率(kW);

       n——電機轉速(rpm)。

采用介質冷卻電機的水泵,如屏蔽泵,其噪聲比普通水泵低10~15dB。

9.3.4 冷水機組噪聲分為壓縮機噪聲和電機噪聲,設計時考慮下列因素:

    1 隨著機組制冷量的增大,噪聲增加;

    2 開式電機比全封閉電機噪聲高5~8dB;

    3 降低式縮機轉速(如采用多級壓縮)可降低機組噪聲5~8dB;

    4 直燃式溴化鋰機組噪聲主要來自燃燒器鼓風機,一般在80dB以下,鼓風機加隔聲罩可降低8~10dB。

9.3.5 風機傳動方式選擇應優先選直聯,其次聯軸器傳動和三角皮帶傳動;風機布置時應保持風機入口氣流均勻,出口直管段一米之內不宜設閥門等附件。

9.3.6 空調通風設備應考慮做隔聲處理, 如加隔聲罩、在設備殼體內襯吸聲材料、在風機進出口裝消聲器、在機房對外開口部位裝隔聲門、隔聲窗、消聲百葉窗等措施。采用圍護結構隔聲時, 宜選用材料比重大的及有隔聲結構的墻體,若墻體隔聲量不足時,可在其內表面貼吸聲材料。

9.3.7 當機房內噪聲超過人員勞動條件要求 (要求八小時等效連續聲級不大于 85dB時, 應設獨立的值班室。值班室開向機房的門應采用隔聲門,面向機房的觀察窗應密封良好,并應采用厚度大于6mm的玻璃或雙層玻璃。


9.4 風管系統的消聲設計

9.4.1 通風空調風管的消聲措施,應根據聲源噪聲及風管內空氣氣流的附加噪聲,并考慮了噪聲衰減后,與使用房間或周邊環境允許噪聲標準的差值,再結合其噪聲的頻譜特點,選擇消聲器型式和段數。

9.4.2 有消聲要求的系統, 在通風空調機組的進出口風管上, 至少應設置一段消聲器, 以防止風管出機房后一些部件的隔聲量不夠所引起的傳聲。當機房外的風管有足夠的直管長度時, 其余的消聲器宜設于此風管上(主管或支管〕。當所有消聲器均設于機房內時, 從消聲器至風管出機房圍護結構之間的風管應做好隔聲處理, 防止機房噪聲二次傳入風管。

9.4.3 當一個風系統帶有多個房間時, 應盡量加大相鄰房間風口的管路距離,當對噪聲有較高要求時, 宜在每個房間的送、回風及排風支管上進行消聲處理, 以防止房間串聲。聲學要求高的房間宜設置獨立的空調通風管道系統。

9.4.4 消聲器的選擇應遵循以下原則:

    1 消除高頻噪聲應采用阻性消聲器和彎頭消聲器;

    2 消除中低頻噪聲應采用抗性消聲器和消聲靜壓箱;

    3 當要求提供較寬的消聲頻譜范圍時,應采用阻抗復合消聲器;

    4 高溫、高濕、高速等環境應采用抗性消聲器;

    5 消聲器選擇還應考慮其防火、防散、防霉等性能;

    6 消聲器內空氣流速宜小于6m/s;確有困難時, 不應超過8m/s;

    7 對于噪聲控制要求高的房間, 應計算消聲器的氣流噪聲, 并盡量降低管道及風口的氣流噪聲。


9.5 減振設計

9.5.1 民用建筑通風空調系統的減振設計應包括:

    1 設備減振:冷水機組、空調機組、水泵、風機(包括落地式安裝和吊裝風機)以及其它可能產生較大振動的設備;

    2 管道的減振:主要是防止設備的振動通過水管及風管進行傳遞。

9.5.2 減振臺座設計,應符合下列要求:

    1 宜采用鋼筋混凝土預制件或型鋼架做減振臺座,其尺寸應滿足設備安裝(包括地腳螺栓長度)的要求;

    2 減振臺座采用鋼筋混凝土預制件時, 可采用“平板"型或“T”型,當設備重心較低時, 宜采用“平板"型;當設備重心較高時, 宜采用“T" 型;

    3 減振臺座的重量, 不宜小于設備重量 (包括電機) 的1.5倍(隨設備自帶的減振臺座除外);

    4 對于地震區, 應有防止減振臺座水平位移的措施。

9.5.3 減振器的自動頻度fo(Hz),應按以下方法確定:

    1 按表9.2.3的要求, 確定合理的隔振傳遞率T;

    2 減振器自振頻度fo(Hz),可按下式計算:

式中 f——設備運行時的振動頻度(Hz),f=n/60;

     n——設備轉速(r/min)。

9.5.4 減振器的類型,宜按下列原則確定:

    1 當fo<5Hz時,應采用金屬彈簧減振器(預應力阻尼型)或空氣彈簧減振器;

    2 當5Hz≤fo<12Hz時,宜采用金屬彈簧減振器(預應力阻尼型)、空氣彈簧減振器或橡膠剪切型減振器;

    3 當fo≥12Hz時,可采用金屬彈簧減振器(預應力阻尼型)、空氣彈簧減振器、橡膠剪切型減振器或橡膠隔振墊。

9.5.5 冷水機組等重量較大(數噸以上)設備,可以不設減振臺座,設備直接設于減振器之上。

9.5.6 每臺設備所配的減振器設置數量宜為4~6個,底座較大或重量較大的設備減震器設置數量應視實際需要而定。每個減振器的受力及變形應均勻一致。

9.5.7 振動較大的設備〔如風機) 吊裝時,應采用金屬彈簧或金屬彈簧—橡膠復合型減振吊鉤;振動較小的設備 (如風機盤管等〕吊裝時, 若有必要, 可采用橡膠減振吊鉤。

9.5.8 冷熱源機房的上層為噪聲和振動要求標準較高的房間時,機房內水管宜采用橡膠減振吊鉤吊裝。

9.5.9 空調機組設在最底層地下室時, 可直接采用橡膠隔振墊隔振;安裝在樓層時宜采用金屬彈簧減震器。


10絕熱

10.1 一般規定

10.1.1 為減少設備、管道及其附件在工作過程中的冷、熱損失,保證介質的狀態、參數和安全運行,改善工作環境,設備在管道在下列情況下應保溫、保冷;

    1 不保溫、保冷,冷、熱損耗量大,且不經濟時;

    2 管道內輸送的冷、熱介質必須保證一定狀態或參數時;

    3 供熱介質溫度高于50℃的管道及設備;

    4 敷設在有凍結危險場所的管道;

    5 管道或設備不絕熱時,散發的冷熱量會對房間溫、濕度參數產生不利影響或不安全因素;

    6 對于輸送低溫介質的管道,需防止其表面結露時;

    7 對表面溫度高于60℃,且敷設在下列容易使人燙傷的地方,應設置防燙保溫措施;

    1)距離地面或工作平臺的高度小于2.1m;

    2)設置在工作平臺附近, 且距離小于0.75m。

10.1.2 保溫、保冷材料的選擇應符合下列要求:

    1 保溫材料的平均溫度為350℃時,其導熱系數不得大于0.1W/ (m·K);保冷材料的平均溫度為27℃時, 導熱系數不得大于0.064W/(m·K);泡沫塑料及其制品常溫時的導熱系數不大于0.044W/(m·K);

    2 用于保溫的硬質絕熱制品密度不得大于220kg/m3,半硬質絕熱制品密度不得大于200kg/m3,軟質絕熱制品密度不得大于150kg/m3,用于保冷的絕熱材料及其制品的密度不得大于180kg/m3。

    3 硬質無機成型絕熱制品的抗壓強度不得小于0.3MPa;用于保溫的有機成型絕熱制品的抗壓強度不得小于0.2MPa;用于保冷的有機成型絕熱制品的抗壓強度不得小于0.15MPa;

    4 保溫材料的含水率不得大于7.5% (重量比);保冷材料的含水率不得大于1% (重量比〕;

    5 保冷應優先采用導熱系數小、濕阻因子大、吸水率低、密度小、耐低溫性能好的絕熱材料, 如閉孔泡沫橡塑保溫材料或硬質聚氨酯發泡材料;

    6 冰蓄冷系統的保冷材料應采用閉孔型材料和對異型部位保冷簡便的材料;

    7 保溫材料的允許使用溫度應高于介質溫度;

    8 保溫材料應選擇符合國家《建筑材料燃燒性能分級方法》GB8624標準規定的燃燒等級的產品;

    9 用于與奧氏體不銹鋼表面接觸的保溫材料應符合《工業設備及管道絕熱工程施工規范》GB50126有關氯離子含量的規定。

10.1.3 空調冷、熱管道絕熱層厚度的計算應按下列原則進行:

    1 單熱管道應采用經濟厚度法計算,必要時也可按允許表面熱損失法計算;

    2 單冷管道應按防結露方法計算,再按經濟厚度法核算,對比后取其中較大值;

    3 冷熱合用管道, 應分別按冷管道與熱管道的計算方法計算絕熱層厚度, 對比后取較大值;

    4 當選用本章絕熱厚度表外的其它絕熱材料, 或導熱系數與表中所列數值相差較大時, 絕熱層厚度應按式10.1.3修正;

式中δ′——修正后的絕熱層厚度(mm);

    δ——查表得到的絕熱層厚度(mm);

    λ′——實際選用的絕招材料的導熱系數[W/ (m·K)];

    λ——表中所用絕熱材料的導熱系數[W/ (m·K)]。

10.1.4 保溫、保冷結構應符合下列要求:

    1 保溫層結構應包括絕熱層和?;げ?;保冷層結構應包括絕熱層、隔汽層和?;げ?。?;げ閿哂蟹樂雇飭λ鴰稻炔愕哪芰? 并應符合施工方便、防火、抗大氣腐蝕、抗老化、耐久、美觀、無毒等要求, 室外     設置時還應具有防雨雪能力。

    2 管道與設備的保溫、保冷結構應符合下列要求:

    1)保冷層外表面不得產生空氣冷凝水;

    2)冷管道與托架之間應采用絕熱型支架, 防止產生“冷轎”;熱管道宜用絕熱型支架;

    3)穿越墻體或樓板處的管道絕熱層應保持連續不斷;

    4)設備、直管道、管件等無需檢修處,宜采用固定式保溫結構;法蘭、閥門、人孔等處宜采用可拆卸式的保溫結構;

    5)保溫層厚度大于或等于100mm,保冷層厚度大于或等干80mm時,同一種絕熱制品宜按雙層或多層考慮,內外層接縫應彼此錯開。

    3保溫層的支撐及緊固

    1)高于3m的立式設備、垂直管道以及與水平夾角大于45°,長度超過3m的管道應設支撐圈,其間距一般為3~6m;

    2)硬質材料施工時應預留伸縮縫;

    3)保溫層應采用適當措施進行緊固。

    4 隔汽層與?;げ愕納柚糜Ω荼N?、保冷材料、使用環境等因素確定,并應符合下列要求:

    1)采用非閉孔材料保冷時,外表面必須設隔汽層和?;げ?;

    2)保溫時,外表面應設?;げ?;

    3)室內?;げ憧剎捎媚訝夾偷牟AЦ?、鋁箔玻璃鋼薄板或玻璃布;

    4)室外管道?;げ鬩話悴捎媒鶚舯“?,宜采用0.5~0.7mm厚的鍍鋅鋼扳或0.3~0.5mm防銹鋁板制成外殼,外殼的接縫必須順坡搭接,以防雨水進入。

    5)室內防潮層可采用阻燃型聚乙烯薄膜、復合鋁箔等;條件惡劣時,可采用CPU防水防腐面材料。


10.2 圓管道保溫

10.2.1 熱介質管道的柔性泡沫橡塑經濟絕熱厚度,可參照表10.2.1中的厚度選擇。

表10.2.1  熱水管柔性泡沫橡塑經濟絕熱厚度

注:1 柔性泡沫橡塑的導熱系數λ=0.034+0.00013tm [W/(m·K)]。

   2 熱價為85元/GJ;還貸6年,利息10%。

   3 室內環境溫度取20℃,風速0m/s;室外溫度取0℃,風速3m/s,當室外溫度非0℃時,須用公式10.2.5進行修正。

   4 使用共用按120天,2880小時。

10.2.2 熱介質管道的硬質酚醛泡沫經濟絕熱厚度,可參照表10.2.2中的厚度選擇。

注:1 酚醛泡沫導熱系數λ=0.026+0.00013tm [W/(m·K)]。

    2 熱價為85元/GJ;還貸6年,利息10%。

    3 室內環境溫度取20℃,風速0m/s;室外溫度取0℃,風速3m/s,當室外溫度非0℃時,須用公式10.2.5進行修正。

    4 使用共用按120天,2880小時。

10.2.3 熱介質管道的硬質聚氨酯泡沫經濟絕熱厚度,可參照表10.2.3中的厚度選擇。

注:1 硬質聚氨酯導熱系數λ=0.024+0.00014tm [W/(m·K)]。

    2 熱價按為85元/GJ;還貸6年,利息10%。

    3 室內環境溫度取20℃,風速0m/s;室外溫度取0℃,風速3m/s,當室外溫度非0℃時,須用公式10.2.5進行修正。

    4 使用共用按120天,2880小時。

10.2.4 熱介質管道的玻璃棉經濟絕熱厚度,可參照表10.2.4中的厚度選擇。

10.2.5 在熱介質管道經濟厚度計算中,當室外環境溫度非0℃時,應根據當地使用期的室外平均溫度,對按表10.2.1、10.2.2、10.2.3、和10.2.4查得的保溫厚度用下式進行修正:

式中δ′——實際采用厚度(mm);

      δ——室外環境溫度0℃時的查表厚度(mm);

      To——管內介質溫度(℃);

    T′w——實際使用期平均環境溫度(℃)。

表10.2.4  熱管道離心玻璃棉經濟絕熱厚度

注:1 離心玻璃棉導熱系數λ=0.031+0.00017tm [W/(m·K)]。

    2 熱價按為85元/GJ;還貸6年,利息10%。

    3 室內環境溫度取20℃,

    4 室外溫度取0℃,風速3m/s;當室外溫度非0℃時,須用公式10.2.5進行修正。

    5 使用共用按120天,2880小時。


10.3 圓管道保冷

10.3.1 保冷材料室外防結露厚度的選擇應按下列步驟進行:

    1 按公式(10.3.1-1)計算出城市所在地的潮濕系數θ:

式中 Ts——絕熱層外表面溫度, 應高于環境點溫度0.3℃以上, Ts=Td+0.3(℃);

     Td——取當地氣象條件下最熱月的露點溫度(℃);

     To——管道或設備的外表面溫度, 當為金屬管道時, 取管內的介質溫度(℃);

     Ta——取當地氣象條件下夏季空氣調節室外計算干球溫度(℃)。

2 根據選用的保冷材料, 在圖10.3.1-1、10.3.1-2或10.3.1-3中查得最小防結露厚度δ′。


3 按公式10.3.1-2計算實際選用材料的厚度:

     δ=B·δ′    (10.3.1-2)

式中 δ——實際選用材料的厚度 (mm〕;

      B——按材料的性質、耐老化性能、阻濕性能、施工質量等因素決定的修正系數, 通常為1.10~1.40。

10.3.2 室內空調冷水管道(介質溫度≥5℃)保冷最小絕熱層厚度應符合表10.3.2的規定。

注:1 按滿足防結露要求與經濟厚度計算確定,冷價為75元/GJ,還貸6年,利息10%。

    2 柔性泡沫橡塑導熱系數λ=0.034+0.00013tm[W/(m·K)];安全系數取1.18。

    3 離心玻璃棉導熱系數λ=0.031+0.00017tm[W/(m·K)];安全系數取1.25。

10.3.3 室內蓄冰系統管道(介質溫度≥-10℃)保冷最小絕熱層厚度應符合表10.3.3的規定。

注:1 按滿足防結露要求與經濟厚度計算確定,冷價為75元/GJ,還貸6年,利息10%。

    2 柔性泡沫橡塑導熱系數λ=0.034+0.00013tm[W/(m·K)];安全系數取1.18。

    3 硬質聚氨酯發泡導熱系數λ=0.0275+0.00009tm[W/(m·K)];安全系數取1.25。

    4 室內環境系指溫度不高于300℃,相對濕度不大于80%的房間。

10.3.4 空調冷凝水管道宜采用柔性泡沫橡塑保冷,最小絕熱厚度應符合表10.3.4的規定。

10.4 平面絕熱

10.4.1 室內空氣調節風管絕熱最小熱阻應符合表10.4.1的要求。

注:1 建筑物內環境溫度:冷風時26℃,暖風時20℃。

    2 冷價為75元/GJ;熱價為85元/GJ。

    3 以玻璃棉為代表材料,導熱系數λ=0.031+0.00017tm[W/(m·K)]。

10.4.2 室外空調冷風管絕熱應按防結露和經濟厚度方法計算,采用其中較大值。防結露工可查表10.4.3和表10.4.4確定;經濟厚度可查表10.4.5和表10.4.6確定。

10.4.3 室外空調冷風管玻璃棉絕熱防結露厚度應符合表10.4.3的要求。

注:1 潮濕系數θ應根據絕熱工程所在地氣候條件及管道內介質溫度,按公式(10.3.1-1)計算得到。

    2 玻璃棉導熱系數采用λ=0.031+0.00017tm[W/(m·K)];B為修正系數,見本文第10.3.1條第3款說明。

    3 最小厚度取20mm。

10.4.4 室外空調風管酚醛泡沫絕熱防結露厚度應符合表10.4.4的要求。

注:1 潮濕系數θ應根據絕熱工程所在地氣候條件及管道內介質溫度,按公式(10.3.1-1)計算得到。

    2 酚醛泡沫系數采用λ=0.026+0.00013tm[W/(m·K)];B為修正系數,見本文第10.3.1條第3款說明。

    3 最小厚度取20mm。

10.4.5 室外空調冷風管玻璃棉絕熱經濟厚度見表10.4.5。

注:1 室外環境溫度按夏季最熱月平均溫度取值,非太陽直射情況。

    2 以經濟厚度計算:冷價為75元/GJ;還貸6年,利息10%。

    3 玻璃棉導熱系數采用λ=0.031+0.00017tm[W/(m·K)]。

10.4.6 室外空調冷風管酚醛泡沫熱經濟厚度見表10.4.6。

注:1 室外環境溫度按夏季最熱月平均溫度取值,非太陽直射情況。

    2 以經濟厚度計算:冷價為75元/GJ;還貸6年,利息10%。

    3 酚醛泡沫導熱系數采用λ=0.026+0.00013tm[W/(m·K)]。

10.4.7 室外空調熱風管玻璃棉絕熱經濟厚度見表10.4.7。

注:1 室外環境溫度按冬季供熱期平均溫度取值;風速按3m/s,超過時絕熱層應適當加厚。

    2 以經濟厚度計算:冷價為75元/GJ;還貸6年,利息10%。

    3 酚醛泡沫導熱系數采用λ=0.026+0.00013tm[W/(m·K)]。

10.4.8 室外空調熱風管酚醛泡沫絕熱經濟厚度見表10.4.8。

注:1 室外環境溫度按冬季供熱期平均溫度取值;風速按3m/s,超過時絕熱層應適當加厚。

    2 以經濟厚度計算:熱價為75元/GJ;還貸6年,利息10%。

    3 酚醛泡沫導熱系數采用λ=0.026+0.00013tm[W/(m·K)]。

10.4.9 低溫送風系統風管離心玻璃棉絕招應符合表10.4.9的要求。

注:1離心玻璃棉導熱系數采用λ=0.031+0.00017tm[W/(m·K)],密度≥40kg/m3。

    2 按防結露厚度和經濟厚度原則計算,選用二者中的大值;防結露厚度計算中的修正系數取1.40。

    3 經濟厚度計算中:冷價為75元/GJ;還貸利息按年10%;還貸年為6年。

10.4.10 低溫送風系統風管酚醛泡沫絕熱應符合表10.4.10的要求。

注:1酚醛泡沫導熱系數采用λ=0.026+0.00013tm[W/(m·K)],密度50~140kg/m3。

    2 按防結露厚度和經濟厚度原則計算,選用二者中的大值;防結露厚度計算中的修正系數取1.30。

    3 經濟厚度計算中:冷價為75元/GJ;還貸利息按年10%;還貸年為6年。

10.4.11 熱設備表面保溫層經濟厚度可參照表10.4.11選用。

注:1 制表條件:熱價為85元/GJ;20℃為室內環境溫度,風速0m/s;0℃為室外環境溫度,風速3m/s;冬季運行時間:使用期120天,2880小時。

    2 當室外環境溫度非0℃時,可根據使用期的室外平均溫度,采用公式10.2.5進行修正。


11監測與控制

11.1 一般規定

11.1.1 應根據建筑物的功能和標準、系統的類型、設備運行時間以及工藝對管理要求等因素,經技術經濟比較選取以下監測與控制的全部或部分內容;

    1 參數檢測;

    2 參數和設備狀態及故障顯示;

    3 自動調節與控制;

    4 工況自動轉換;

    5 設備聯鎖及自動?;?

    6 能量計量;

    7 中央監控與管理。

11.1.2 符合下列條件之一時,宜采用集中監控系統:

    1 系統規模大,設備臺數多,采用集中監控系統可減少運行維護工作量,提高管理水平;

    2 系統各部分相距較遠且關聯, 采用集中監控系統便于工況轉換和運行調節;

    3 采用集中監控系統可合理利用能量實現節能運行;

    4 采用集中監控系統方能防止事故, 保證設備和系統運行安全可靠。

11.1.3 不具備采用集中監控系統條件, 當符合下列條件之一時, 宜采用就地的自動監控系統:

    1 工藝或使用條件有一定要求;

    2 需防止事故, 保證安全;

    3 可合理利用能量, 實現節能運行。

11.1.4 設備設置聯動、聯鎖等?;ご朧┦? 應符合下列規定:

    1 當采用集中監控系統時, 聯動、聯鎖等?;ご朧┯τ杉屑囁叵低呈迪?

    2 當采用就地自動控制系統時, 聯動、聯鎖等?;ご朧┯ξ鑰叵低車囊徊糠只蚨懶⑸柚?

    3 當無集中監控或就地自動控制系統時, 應設置專門聯動、聯鎖等?;ご朧?。

11.1.5 采用集中監控系統控制的動力設備應設就手動動控制裝置, 并通過遠動/手動轉換開關實現遠動與就地手動控制的轉換, 并且應在使用就地控制時, 切斷遠程控制。遠動/手動轉換開關狀態應作為集中監控系統的輸入參數。

11.1.6暖通空調-動力專業監測與控制系統的設計包括以下范圍:

    1 應在便于觀察的地點, 設置反映代表性參數的就地觀測儀表;

    2 確定各系統的控制方案, 配合設計各系統的控制軟件;

    3 確定監測控制點及聯動聯鎖環節;

    4 確定和提供傳感器和執行器的設置位置;

    5 配合選擇和設置傳感器、控制器、執行器, 進行水路和蒸汽自動控制閥的計算和選擇?;螄蜃遠刂品У納峁┳遠刂品У難⌒筒問?

    6 提供典型設備及典型系統的控制原理圖及監控要求,包括工況轉換分析及邊界條件、控制點設計參數值等;

    7 宜提供運行管理的節能控制方案。

11.1.7 采用集中監控系統時,對自帶控制系統的機電一體化設備(例如:冷水機組、變頻調機組等),可只對其運行狀態等進行監控。有條件時,宜建立集中監控系統與設備控制器之間的通訊,實現集中監控系統中央主機對設備的控制和對其運行參數的監測。

11.1.8 鍋爐房應符合8.14節的監控要求。


11.2 傳感器、執行器

11.2.1 傳感器應按下列基本原則選擇:

    1 測量物理參數、具有連續輸的傳感器的輸出可以是4~20mA電流(0~10V電壓)信號、頻率或脈沖寬度信號,以及采用某種通訊協議的直接數字信號;

    2 僅用于安全?;さ納璞缸刺嗖饈?,宜選擇溫度開關、壓力開關、氣流開關、水流開關、壓差開關、水位開關等以開關量形式輸出手傳感器,不宜使用連續量輸出信號;

    3 易燃易爆環境應采用防燃防爆型傳感器;

    4 選型應力求操作方便、運行可靠、經濟、合理,并在同一工程中盡量減少儀表的品種和規格。

11.2.2 溫度傳感器的選用和安裝,應滿足下列條件:

    1 溫度傳感器測量范圍應為測點得可能出現的的溫度范圍的1.2~l.5倍,傳感器測量范圍和精度應與二次儀表匹配, 并應高于工藝要求的控制和測量精度;

    2 壁掛式空氣溫度傳感器應安裝在空氣流通, 能反映被測房間空氣狀態的位置;風道內溫度傳感器應保證插入深度, 不得在測頭與風道外側形成熱橋; 插入式水管溫度傳感器應保證測頭深度在水流的主流區范圍內;

    3 空調機器露點溫度傳感器應安裝在擋水板后有代表性的位置, 并應避免輻射熱、振動、水滴及二次回風的影響。

11.2.3 濕度傳感器應安裝在空氣流通, 能反映被測房間或風管空氣狀態的位置, 安裝位置附近不應有熱源、水滴。

11.2.4 壓力 (壓差〕傳感器的選用和安裝, 應滿足下列條件:

    1 選擇壓力 (壓差〕傳感器的工作壓力 (壓差) 應大于該點可能出現的最大壓力(壓差) 的1.5倍,量程的上限值應為該點壓力 (壓差)正常變化范圍的1.2~1.3倍;

    2 在同一建筑層的同一水系統上安裝的壓力〔壓差〕傳感器宜處在同一標高上;

    3 測壓點應選在直管段上不會形成旋渦的地方,測量液體時,取壓點應在管道下部; 測量氣體時. 取壓點應在管道上部;

    4 水系統壓差傳感器的兩端接管應連接在水流速較穩定的管路上。

11.2.5 流量傳感器的選用和安裝, 應滿足下列條件:

    1 量程的上限值應為系統最大工作流量的1.2~1.3倍;

    2 安裝位置前后應有保證產品所要求的直管段長度或其他安裝條件;

    3 應選用具有瞬態值輸出的流量傳感器;

    4 應選用具有較低水流阻力的產品。

11.2.6 用于冷熱量檢測的儀表應滿足下列條件:

    1 計量結算點的檢測儀表誤差不宜超過5%;

注:ASHRAE手冊提出的冷量計量精度為3%, 因冷量計量與流量和溫度差兩個儀表精度相關, 目前實際工程中的測量精度過低 {誤差可達20%),暫做此項要求。

    2 應根據冷/熱量檢測儀表的誤差要求確定流量和溫差測量儀表的精度等扳;

注:間接測量值的測量誤差遵守誤差傳播定律,冷熱量、溫差之間關系和測量所得的相對誤差關系如下:

式中 Q——冷熱量(kW);

     C——水的比熱[kJ/(kg·℃) ];

     W——水流量(kg/s);

   △t——水進口溫差(℃);

    δ——各物理量的相對誤差(%)。

    3 用于檢測系統供、回水管溫差的兩個溫度傳感器應對選用,且溫度偏差系數應同為正或負,以使溫差的測量誤差滿足需要。

11.2.7 執行器應按下列基本原則選擇:

    1 電加熱器、加濕器的容量量調節宜采用開關輸出,主要方式為通過觸點開關實現通斷控制, 要求調節精度很高時可采用無觸點電子開關通過控制啟停比實現。

    2 電動機的控制調節可根據其容量大小、供電系統配置和系統要求的調節方式等選用以下方式:

    1)直接啟??刂莆桓隹亓渴涑?;

    2)降壓啟動為兩個開關量輸出;

    3)變頻控制調節為模擬量輸出(或與其控制器直接數字通訊)。

    3 閥門根據執行器動力源可采用電動式或氣動式執行器,一般民用建筑宜采用電動式。

    4 僅工作于通斷兩種狀態的電動閥應采用開關輸出的電磁閥或電動通斷閥, 用于對流量連續調節的電動閥宜采用模擬量輸出的電動調節閥。

    5 采用集中監控的電動閥執行器應同時配有現場手動控制, 選擇開關應設在現場, 操作人員就地開、關閥門時, 集中監控系統應能得到選擇開關的狀態信息。

11.2.8 閥門執行器電源可根據閥門工況按下列原則確定:

    1 集中空凋冷熱源系統管道采用大口徑通斷閥并采用集中控制的, 宜采用HC/220V(或380V〕電源, 執行器應帶2個無源觸點;

    2 風機盤管水路通斷閥采用室內溫控器就地控制的,宜采用AC/220V電源;當采用集中控制時宜采用AC/24V電源;

    3 比例調節的閥門采用集中控制時, 宜采用AC/220V電源,可輸出0~10V電壓或4~20mA電流信號顯示閥門開度;

    4 風閥與消防控制連接時宜采用DC/24V電源;

    5 風閥與空凋設備聯鎖時宜采用AC/220V(或380V)電源;

    6 風閥執行器的額定工作電流應不大于0.7A/m2。


11.3 控制閥的選擇計算

11.3.1 應按下列要求選擇不同流量特性的水 (汽〕自動控制閥:

    1 當被調對象調節精度要求不高 (例如風機盤管、控制精度要求不高的蒸汽加濕器等), 或用于水〔汽〕路轉換、開閉時,應采用雙位控制的電動閥或電磁閥。

    2 用于控制水(汽〕流量, 且壓力損失比S較大時. 宜采用直線特性的兩通調節閥, 例如:

    1)兩側無較大水流阻力的水路旁通調節閥; 當所選閥門的流通能力大于計算值較多時, 應選用等百分比特性或拋物線特性的兩通調節閥;

注:空調系統旁通調節閥所在串聯管路(旁通管)的總壓差△P一般較大; 例如一次泵系統壓差控制的空調冷水旁通閥, △P為分集水器之后系統負荷側管網阻力:溫度控制的冷卻水旁通闊. △P為室外氣溫和水溫過低需旁通時運行的水泵流量所計算出的管網阻力和冷卻塔所需壓力之和。但旁遇管和檢修閥等其他阻力較小,調節閥壓力損失比S值很大,按此選擇的閥門相對于流量口徑很小、流速很大、可能會發生對閥門磨損較大等問題;因此工程中常比計算流通數值放大2號以上選擇過大的閥門,閥門調節性能變差,此時應選擇調節性能更好的等百分比特性或拋物線特性的兩通調節閥。建議旁通管流速選較高值,電動調節閥兩側可設置高阻力、調節性能較好的檢修閥,以增加阻力,減少旁通調節閥兩側壓差。

    2)比例控制的蒸汽調節閥。

    3 用于控制水流量, 且壓力損失比S較小時, 宜采用等百分比特性的兩通調節閥, 例如用于調節換熱器 (包括空氣處理機組的換熱器〕水流量的兩通閥。

    4  采用三通閥調節換熱器水流量時, 換熱器應接在三通閥的直流支路上, 且宜采用直流支路為等百分比特性, 旁流支路為直線特性的非對稱型閥門。一個三通閥也可用二個兩通閥代替, 與換熱器串聯支路的兩通閥宜采用等百分比特性, 旁流支路的兩通閥宜為直線特性。

注: 調節閥的壓力損失比(也稱閥權度)按下式確定:

式中 S——壓力損失比;

  △Pv——調節闊的設計壓差, 即閥門全開時的壓力損失(Pa);

  △Pr——被控對象(換熱器)及所接附件的水流阻力(Pa), 當有多個對象并聯時, 應取并聯支路中最大的△Pr值;

  △P——調節閥所在串聯支路的設計總壓力損失(Pa)。

11.3.2 控制閥的設計壓差△Pv應如下確定:

    1 用于控制換熱器〔包括空氣處理機組和風機盤管的換熱器〕的水流量時:采用等百分比特性調節閥時, 其壓力損失比S不應小于0.3, 宜大于0.5, 可按△Pv≥△Pr確定;采用雙位控制閥時, 宜取△Pv=0.25△Pr。

    2 用于調節蒸汽流量時:

    1)采用直線特性調節閥時, 宜取△Pv=0.8(P1-P2), 且△Pv不應大于0.5P1;

P1——蒸汽進口絕對壓力(Pa);

P2——凝結水回口絕對壓力(Pa)。

采用雙位閥控制時宜取△Pv=0.2(P1-P2)。

    3 旁通調節閥工作壓差△Pv應在水路水力計算完成后, 按閥門兩端的計算壓差值確定。

11.3.3 控制閥的口徑應如下確定:

    1 采用雙位控制閥時,可按所接管道直徑直接確定閥門口徑。

    2 選擇水量調節閥時,應按下式計算其流通能力:

    3 選擇蒸汽調節閥時,應按下式計算其流通能力:

    1)P2>0.5P1

    2)P2≤0.5P1

式中(11.3.3-1)~(11.3.3-3)中

  Kv——閥門的流通能力;

  Gs——通過閥門的設計水量(m3/h);

△Pv——閥門的設計壓差(Pa);

  Gq——通過閥門的設計蒸汽流量(kg/h);

  P1——閥門進口絕對壓力(Pa);

  P2——凝結水回水絕對壓力(Pa);

  ρ2——在P2壓力下t1溫度時閥后的蒸汽密度(kg/ m3);

  ρ2c——超臨界流動狀態(P2≤0.5P1)時,閥出口截面上的蒸汽密度(kg/ m3),取0.5P1壓力下t1溫度時的蒸汽密度;

  t1——P1壓力下的飽和蒸汽溫度(℃)。

    4 實際所選閥門的Kv值應大于且接近上述公式計算所得值,也可根據實際情況適當放大一檔。

    5 可將調節閥的工作壓力及設計流量提供給閥門廠商進行選型,初設階段可參考表11.3.3選擇口徑。

注:1 本表根據相關產品技術資料整理。

    2 Cv值為采用英制單位計算出的閥門流通能力,Cv=1.167Kv。

11.3.4 水 (汽) 控制閥的選擇和設置還應符合以下要求:

    1 蒸汽和其他要求關閉嚴密的系統, 應采用單座閥;

    2 閥門的承壓能力和閥門最大允許開閥 (或關閥) 壓差 (即保證閥正???(或關閉〕時所允許的閥兩端最大壓降) 應符合系統的要求;

注:1 為避免執行器轉矩不夠, 閥門關閉不嚴或打不開, 應按系統要求確定閥門最大允許壓差。

    2 一般雙座閥閥芯兩方所受壓力可相互抵消, 因此具有較大的允許開閥(或關閥) 壓差。

    3 三通分流閥不應用作三通混合閥, 三通混合閥不宜用作三通分流閥;

    4 閥門部件材料應適用于系統介質, 并滿足系統溫度的要求;

    5 選擇閥門時, 應注明是??故淺1? 不工作時應能自動復位;

    6 電動控制閥宜安裝在水平管道上, 且執行機構位置應高干閥體;

    7 用于控制水系統壓差的旁通閥應設于總供、回水管路中壓力〔或壓差〕相對穩定的位置;

    8 使用蒸汽的調節回路, 宜在調節閥前裝恒壓調節裝;

    9 當僅以開關形式用于設備或系統水路的切換時,應采用雙位控制閥,不得采用調節閥。

11.3.5 調節風量用風閥宜選用對開多葉調節閥。風閥執行器的轉矩應能在所受風壓下打開風閥,常溫20℃不同風壓下打開風閥所需轉矩可參考表11.3.5.

注:1 此表根據相關產品技術資料整理。

    2 本節對閥門的稱謂:電動閥統稱為“控制閥”或“電動控制閥”,包括雙位控制和連續調節的閥門;“調節閥”均指連續調節的閥門;雙位控制的閥門稱為“雙位控制閥”。


11.4 現場控制器和中央監控管理系統

11.4.1 現場控制器的選擇和設置應符合下列要求:

    1 控制點的性質與控制器的功能相匹配;

    2 應充分利用控制器的點數及功能,并根據前期規劃留出少量備用點;

    3 同一系統中,相互有關聯的控制點宜放進同一控制器內;

    4 現場傳感器、執行器的信號類型應與現場控制器輸入、轉出接口相匹配;

    5 控制器宜安裝在被控系統或設備附近;當采用集中監控系統時,應設置控制室;就地控制環節和儀表較多時,宜設置控制室。

11.4.2 應根據工程規模、投資、建設標準、系統類型及工藝管理要求等因素, 選擇適當的中央監控系統; 通常宜選擇由現場傳感器、執行器, 現場控制器, 通訊網絡和中央管理工作站等組成的集散式中央監控管理系統。

11.4.3 中央級管理系統應具有以下功能:

    1 應能以多種方式顯示各系統運行參數和設備狀態的當前值與歷史值;

    2 應能以與現場測量儀表相同的時間間隔與測量精度連續記錄各系統運行參數和設備狀態, 其存儲介質和數據庫應能保證記錄連續一年以上的運行參數, 并可以多種方式進行查詢;

    3 應能計算和定期統計系統的能量消耗、各臺設備連續和累計運行時間, 并能以多種形式顯示;

    4 應能改變各控制器的設定值和各受控設備的“遠動/自動”狀態,并能對設置為“自動"狀態的設備直接進行啟/停和調節;

    5 應能根據預定的時間表或依據節能控制程序自動進行系統或設備的啟停;

    6 應設立安全機制,能將操作者設置成具有不同權限,并能對操作者所做的各種操作進行記錄;

    7 應有參數越線報警、事故報警及報警記錄功能, 宜設有系統或設備故障診斷功能;

    8 中央級監控管理系統兼有信息管理 (MIS〕功能, 為所管轄的建筑設備建立設備檔案, 供運行管理人員查詢;

    9 宜設有系統集成接口,以實現大樓內弱電系統數據共享;

    10 宜設互聯網接口。


11.5 冷熱源和空調水系統的監測與控制

11.5.1 空調冷熱源和空調水系統,應對下列參數進行監測:

    1 冷水機組蒸發器進/出口水溫、壓力;

    2 冷水機組冷凝器進/出口水溫、壓力;

    3 換熱器一二次側進/出口溫度、壓力;

    4 分、集水器溫度、壓力(或壓差),集水器各回水支管溫度;

    5 水泵進出口壓力;

    6 水過濾前后壓差;

    7 冷(熱)水機組、水閥、水泵、冷卻塔風機等設備的工作狀態和故障報警;

    8 高位膨脹水箱、軟水箱、冷卻塔的高/低液位;

    9 采用閉式氣壓罐定壓方式時, 氣壓罐壓力;

   10 宜監測室外空氣溫度、相對濕度 (濕球溫度);

   11 宜監測冷水機組蒸發器、冷凝器的水流狀態;

   12 宜監測冷熱水流量;

   13 宜監測冷水機組、水泵等設備的啟停次數、累計運行時間, 以及設定定時檢修提示;

   14 應對建筑物的水、暖、電、氣等能源消耗的總量進行計量。對于單臺電功率大于100kW的制冷機和其它水泵、風機等設備安裝專門電表計量電耗。采用區域性冷源和熱源時, 應在用戶冷源和熱源入口處, 設置冷量和熱量計量裝置。公共建筑內部歸屬不同使用單位的各部分, 宜分別設置冷量和熱量計量裝置。

11.5.2 蓄冷、或蓄熱系統,應對下列參數進行監測:

    1 蓄熱水槽的進/出口水溫;

    2 電鍋爐的進/出口水溫;

    3 冰槽進/出口溶液溫度;

    4 蓄冰槽液位;

    5 運行工況顯示;

    6 調節閥的閥位顯示;

    7 流量計量與顯示;

    8 故障報警;

    9 冷、熱量計量。

注:蓄冷、蓄熱系統的控制環節見本措施每6.4節。

11.5.3 當空調冷 (熱) 源水系統采用自動方式運行時,設備及控制閥應進行下列聯鎖控制:

    1 冷水機組及其相關設備應按下列順序啟動:電動水閥、冷卻水泵、空調冷水泵、冷卻塔風機應先于冷水機組啟動,冷水機組在冷水水流得以證實后啟動; 系統?;鄙鮮鏊承蠐ο嚳?

注:當采用??淙此緇刂評淙此率? 冷卻塔風機應能在冷水機組運行過程中受水溫控制啟停。

    2 2臺和2臺以上冷水機組和一級冷水泵或冷卻水泵之間通過共用集管連接和運行時, 每臺冷水機組入口或出口管道上的電動隔斷閥 (見圖5.7.4-3和圖5.7.4-3),應與對應運行的冷水泵和冷卻水泵聯鎖開閉;

    3 2臺和2臺以上冷卻塔通過共用集管連接和運行,并在每臺冷卻塔支管設置電動隔斷閥時,電動隔斷閥應與對應運行的冷卻水泵聯鎖開閉。

11.5.4 設置多臺冷水機組的水系統,宜根據系統冷量變化控制冷水機組的運行臺數,應符合下列要求:

    1 測量冷量的傳感器應設于負荷側的供回水總管上,并符合11.2.6的規定;

    2 空凋冷水一次泵為定流量運行的系統, 可將冷量變化簡化為供回水溫差或回水溫度的變化;

    3 對于節能要求高的系統,可采用綜合效率優化的冷機運行控制策略。

注:系統的“綜合效率"為系統總能耗與總制冷量之比?!白酆閑視嘔腦誦鋅刂撇唄浴筆歉堇浠拖喙氐睦淥?、冷卻水泵、冷卻塔風機的容量和調節特性,得出給定的冷水、冷卻水溫度條件下,系統不同冷量需求時的冷量——能耗曲線,并從當前工況出發執行最佳,即在滿足冷量需要的前提下制冷能耗最低的運行方案。此控制策略要求的設備參數全面,自控設計和管理水平較高。詳見江億、姜子炎著《建設備自動化》。

11.5.5 空調冷水一次泵系統總供、回水管之間的旁通調節閥應采用壓差控制, 壓差測點宜設在總供、回水管路中壓力相穩定的位置壓差設定值應按11.3.2條第3款的要求經計算確定。

11.5.6 空調冷水二次系統二級冷水泵運行臺數宜采用流量控制方式, 頻率或轉速宜根據系統壓差變化控制, 系統壓差定點宜設置在最不利環路干管靠近末端處。

11.5.7 一次泵(變頻)變流量冷水系統的控制應符合下列要求:

    1 總供、回水管之間的旁通調節閥可采用流量或壓差控制;

    2 水泵的臺數和頻率與11.5.6條二級冷水泵的控制方式相同;

    3 系統宜采用以下精確控制流量和降低流量快速變化的控制和管理措施:

    1)應采用高精度的流量測定裝置;

    2)應采用合理的群控方案避免頻繁加臧機, 冷水機組的臺數加減控制應合理, 例如: 以系統供水溫度或以壓縮機運行電流為依據加機, 以壓縮機運行電流為依據減機, 在加機前先對原運行機組卸載等;

    3)冷水機組的電動隔斷閥應緩慢動作, 避免減機時流量瞬間變化過大;

    4)旁通閥的流量和開度應成線性關系,盡可能減少控制延遲時間, 并在設計壓力下確保不漏;

    5)負荷側多臺設備的啟停時間宜錯開,設備盤管的水閥應選擇“慢開"型。

注:空調水系統形式、設備配置、自控閥設置、旁通管流量,以及末端裝置自控閥的設置要求等內容詳見5.7節。

11.5.8 冷卻水系統,尤其是全年運行的冷卻水系統,宜對冷卻水的供水溫度采取調節措施:

    1 可采用根據冷卻塔出水溫度控制冷卻塔風機轉速或開啟臺數的方法;

    2 室外濕球溫度較低的冬季或過渡季運行的冷卻塔,宜在冷卻水供回水管之間設置旁通調節閥,控制旁通水量, 調節混合比控制水溫;

    3 冷卻水的溫度應符合本措施第6.6.2條的要求;

注:過渡季運行的冷卻塔是否設置旁通調節閥,應根據使用期間室外濕球溫度和冷水機組對冷卻水的溫度要求確定,電壓縮式冷水機組最低水溫限制的數值較低,如采用??淙此緇姆椒ǹ梢月鬩?,則不必設置旁通閥。

11.5.9 空調熱水和空調冷水的換熱系統應采用下列控制方式:

    1 宜根據換熱器二次水的供水溫度控制一次熱媒 (或一次冷水〕的流量;

    2 二次水循環泵應采用臺數和轉速調節; 且宜根據流量變化控制運行臺數, 根據系統壓差控制水泵轉速;

    3 當多臺換熱器和二次循環泵一對一設置并采用共用集管連接和運行時,每臺換熱器宜設置與水泵開閉聯鎖的電動閥。

11.5.10 空調水系統補水定壓設計詳見本措施每6.9節,設置補水泵補水時應符合下列控制要求:

    1 采用開式膨脹水箱定壓時,應由膨脹水箱液位控制補水泵啟停;

    2 采用閉式氣壓罐定壓時, 應由氣壓罐壓力控制補水泵啟停和膨脹電磁閥的開閉;

    3 當設置離子交換軟化設備和軟水箱時,宜根據軟水箱液位高低進行下列控制:

    1)控制軟化裝置電源開關;

    2)軟水箱最低水位控制補水泵?;?;

    3)軟化裝置采用自來水補水,且有可能自來水水壓超過軟化裝置的工作壓力時,控制軟化裝置進水電動閥開閉;

    4)軟化裝置采用專用供水泵供水時,控制水泵的啟停。


11.6 空調系統和空氣處理裝置的監測與控制

11.6.1 舒適性空調系統中,應對下列參數進行監測:

    1 室內外溫度;

    2 空氣冷卻器出口的冷水溫度;

    3 加熱器進出口的熱媒溫度和壓力;

    4 空氣過濾器進出口靜壓差的超限報警;

    5 新風/空氣處理機組的出風溫度;

    6 風機、水泵、轉輪換熱器、加濕器等設備運行狀態、手動/自動狀態和故障報警;

    7 加熱盤管低溫防凍報警;

    8 宜監測室內外、新風/空氣處理機組的出風相對濕度或露點溫度。

11.6.2 當受調節對象純滯后、時間常數及熱濕擾量變化的影響. 采用單回路調節不能滿足調節參數要求時, 空氣調節系統宜采用串級調節。

串級調節原理如圖11.6.2。

注:主調節目標為房間的溫(濕) 度, 副調節目標為空氣處理裝置的送風參數, 由于空氣處理裝置的調節特性與房間參數的調節特性(特別是時同常數) 有很大不同,采用串級調節將兩個調節過程分解開, 可以更好地實現控制調節。詳見江億、姜子炎著《建筑設備自動化》。

11.6.3 傳感器的設置位置應符合下列規定:

    1 空凋 (新風〕機組送風溫(濕)度傳感器應設于送風處的穩定氣流段;

    2 一般空調系統房間溫 (濕〕度傳感器宜設于被控房間的典型區域; 采用置換遇風或利用地板靜壓箱下送風時. 應設于被控房間的工作區。

11.6.4 空氣加濕量應根據加濕器產品和執行器的類型確定控制方式。

注:加濕器類型詳見5.5.8控制方式應符合產品的要求。例如: 干蒸汽加濕器一般控制蒸汽閥的開閉或開度;電極加濕器控制電源的啟?;虻鶻諭ǖ縊壞母叩? 電熱加濕器控制電熱器的啟?;蜆β?;高壓噴霧加濕器控制高壓水泵的啟停;濕膜加濕器控制水閥的開閉;循環水濕膜加濕器控制水泵的啟停; 高壓微霧加濕系統可服務于多臺空調設備, 每臺空調設備控制噴霧閥開閉,加濕主機水泵根據管路壓力進行變頻調節等。

11.6.5 空調系統的電加熱器應與送風機聯鎖, 并應設無風斷電、超溫斷電?;ぷ? 設置電加熱器的金屬風管應接地。

11.6.6 空氣處理裝的電動風閥、電動水閥和加濕器等均應與送風機進行電氣聯鎖。

11.6.7 全空氣空調系統應最大限度地利用新風做冷源,不同氣候條件地區新風免費供冷(增大新風比)工況的判別方法應按表11.6.7確定。

注:1 本表摘自ASHRAE標準90.1-2001,twb和tdb分別為該標準定義的夏季空調設計濕球溫度和夏季空調設計干球溫度。

    2 判別方法說明如下:

    ◆焓差法是比較室外新風焓值hW焓值hR的大小,以hW≤hR作為啟動新風免費供冷工況的啟動條件。

    ◆固定焓法是比較室外新風焓值hW與某一固定焓值hs(例如室內設計狀態:干球溫度24℃,相對濕度50%,則hs=47kJ/kg)的大小,以hW≤hR作為啟動新風免費供冷工況的啟動條件。

    ◆電子焓法是用等溫線與等焓線將焓-濕圖分成四個區域,新風狀態點位于左下區域,作為啟動新風免費供冷工況的啟動條件。

    ◆溫差法是比較室外新風溫度tW回風溫度tR的大小,以tW≤tR作為啟動新風免費供冷工況的啟動條件。

    ◆固定溫度法是比較室外新風溫度tW與某一固定溫度ts大小,以tW≤ts為啟動新風免費供冷工況的啟動條件。其中ts是根據不同地區的相對濕度對應于hs的干球溫度。對于干燥地區、適中地區和潮濕地區,其相對濕度分別為50%、64%和86%,對應于hs=47kJ/kg的ts分別為24℃,21℃和18℃。

    ◆焓差法的節能性最好,但需要的傳感器多,且濕度傳感器誤差大、需要經常維護,實施較困難。

    ◆固定溫度法的檢測穩定可靠,實施最為簡單方便,可在實際工程中采用。

11.6.8 嚴寒和寒冷地區冬季使用的空氣處理裝置應按5.5.4條的要求采取防凍控制措施。

11.6.9 風機盤管應設室溫控制裝置,且應符合下列要求:

    1 空調水系統采用二次泵和一次泵(變頻)變流量時,應通過控制電動水閥開停實現對室溫的控制;

    2 空調水系統采用一次泵系統時,宜通過控制電動水閥開停實現對室溫的控制;

注:如采用溫控器控制風機三速開關實現對室溫控制的簡易方法,風機??狽考湮露炔瘓?,控制精度很差;且當冷水機組和水泵臺數調節時,需冷量較大房間的水量相應減少,回水溫度升高,降低去濕能力,因此不推薦采用。

    3 風機盤管電動水閥宜采用常閉式開關閥,由控器就地控制,且應與風機電源聯鎖;

    4 當兩管制風機盤管冬夏季分別供熱水和冷水時,溫控器應設冷熱轉換開關。

11.6.10 冬季和夏季需要改變送風方向的風口(包括散流器和遠程投射噴口)應設置轉換裝置實現冬/夏季轉換。

11.6.11 變風量、水環熱泵、變制冷劑流量多聯分體式空調系統的主要控制要求分別詳見本措施每5.11、5.13、5.14節。


11.7 采暖、通風與防排煙系統的監測與控制

11.7.1 采暖、通風系統應對下列參數進行監測:

    1 采暖系統的供水、供汽和回水干管中的熱媒溫度和壓力;

    2 熱風采曖系統的室內溫度、送風溫度和熱媒參數;

    3 兼作熱風采暖的送風系統的室內外溫度、送風溫度和熱媒參數;

    4 除塵系統的除塵器進出口凈壓差;

    5 風機等設備的運行狀態、手動/自動狀態和故障狀態。

11.7.2 采暖系統的控制調節應符合下列要求:

    1 集中采暖系統供暖用戶入口應根據系統形式采用相應的調控裝置,確保各供暖用戶系統的水力平衡;

    2 散熱器應按本措施第2.4節的要求設備溫控裝置進行局部調節;

    3 集中采暖系統的熱源應設供熱量自動控制裝置,根據室外氣溫的變化自動改變用戶側供(回)水溫度,對用戶側系統進行總體質調節;

    4 采暖水系統的補水定壓控制詳見11.5.10。

11.7.3 采暖系統應按本措施笫2.1節的要求在供暖用戶入口和要求分戶計量的住宅的入戶支管上設置熱計量裝置。

11.7.4 通風機控制應符合下列要求:

    1 對于廚房、實驗室等需在工作點控制風機啟停且風機遠離工作點時,應在工作點設置遠距離控制開關。

    2 事故通風應滿足下列控制要求:

    1)通風機應分別在室內、外便于操作的地點設置電器開關;

    2)通風裝置與可燃氣體泄漏、事故等探測器聯鎖開啟。

    3 風量需要經常變化,且需維持房間風量平衡和壓力的場合,送風機和排風機宜聯鎖啟停; 當采用雙速或變速風機時,風機排風量應滿足房間風量平衡的要求。舉例如下:

    1)廚房爐灶排風機和對應送風機的聯鎖啟停; 當多臺排風機對應一臺補風機時, 補風機風量根據排風機開啟臺數變速運行;

    2)地下鍋爐房鍋爐鼓風機和為滿足燃燒空氣量所設對應送風機的聯鎖啟停; 當多臺鍋爐對應一臺補風機時,補風機風量根據排風機開啟臺數變速運行;

    3)空調系統的空氣處理機組和對應排風機的聯鎖啟停: 當新風量變化時, 應進行排風機的臺數調節或變速運行。

11.7.5 通風系統宜進行以下節能控制:

    1 在人員密度相對較大且變化較大的房間, 可根據室內CO₂濃度或人數檢測值, 實現改變最小新風比或最小新風量的控制;

    2 地下停車庫的通風系統, 可根據使用情況對通風機設置定時啟?;蛺ㄊ刂? 或根據車庫內的C0濃度或車輛數檢測值進行自動運行控制; 車庫送熱風時, 應根據車庫內的C0濃度或車輛數檢測值進行自動運行控制;

    3 變配電室等發熱量和通風量較大的機房, 宜根據使用情況或室內溫度設置風機定時啟停、臺數或雙速運行控制。

11.7.6 通風系統防火監控應符合有關防火設規范和第4章的有關規定, 并應符合下列要求:

    1 通風空調風道上宜設置帶電信號的防火閥, 并能顯示其開閉狀態;

    2 火災時應通過消防控制室切斷相關部位空調通風設備的電源;

    3 與防排煙系統合用的通風空調系統應符合下列要求:

    1)所有通風設備應有平時/消防兩路供電;

    2)合用的風機和轉換風閥等由消防控制室控制, 火災時轉入火災控制狀態。

11.7.7 設有氣體滅火、細水霧滅火系統防護區的空調通風、排煙系統的控制應符合下列要求:

    1 風道或風口上應設有??牡綞闌鴟? 并應在滅火系統啟動前關閉, 電動防火閥應由消防中心控制;

    2 氣體滅火房間的事故排風系統應在防護區外便于操作的位置設置就地啟動開關。

11.7.8 機械排煙系統的控制應符合下列要求:

    1 排煙風機應由消防中心手動或由火災探測系統連鎖自動啟停, 并與排煙口 (閥) 開啟聯鎖啟動;

    2 排煙風機應設于風機前的280℃防火閥動作后聯鎖?;?

    3 排煙口或排煙閥應按所負擔的防煙分區進行開啟控制;

    4 排煙補風機宜與對應的排煙風機聯鎖啟停。

11.7.9 加壓送風系統的控制應符合下列要求:

    1 樓梯間采用??緲?(包括自垂百葉) 時, 加壓送風機應由消防控制室手動或自動啟停;

    2 前室或告用前室設置常閉型加壓送風口時, 應設置現場手動和在消防控制室遠控的電動開啟裝置;

    3 限壓裝置的設置和控制宜符合本措施第4.10節的規定。


12燃氣供應

12.1 一般規定

12.1.1 本章適用于使用天然氣、液化石油氣、人工煤氣的新建、擴建或改建的居住小區及其民用建筑室內外燃氣供應設計。

12.2.2 本章適用于供氣壓力不大于0.4MPa的中、低壓室內燃氣系統以及室外燃氣管道供氣系統設計, 液化石油氣瓶組、氣化站、混氣站和瓶裝供應站的設計。

12.1.3 本章適用于下列用氣設備:

    1 居民和公共建筑廚房燃氣設備;

    2 居民和公共建筑熱水用燃氣設備;

    3 分散或集中民用燃氣供熱鍋爐、直燃機、熱泵等供冷曖謾備;

    4 燃氣分布式供能系統設備。

12.1.4 燃氣供應設計應遵守國家標準《城鎮燃氣設計規范》GB50028和其它有關規范。當本措施與國冢規范不同時, 應服從國家規范, 并應尊重建設地區相關部門的規定和要求, 做到安全、可靠、使用方便。



12.2 燃氣供應方式的選擇

12.2.1 燃氣供應方式應根據燃氣供應來源、用戶所需燃氣壓力和用量,結合市政管網供氣條件,經方案比較后,擇優選取技術經濟合理、安全可靠的方案。

    1 用戶所需燃氣壓力為低壓且城市低壓管網有能力供氣時, 宜采用低壓管網直接供氣方式; 低壓管網不能滿足用戶要求時, 宜采用從城市中壓管網接入燃氣經調壓后低壓供氣方式。

    2 用戶只需中壓燃氣且有專用調壓設施時, 宜采用城市中壓管網直接供氣方式。

    3 用戶所需燃氣壓力為中、低壓不同壓力且周邊無低壓管網時, 宜采用直接引入城市中壓燃氣經分別調壓后, 以不同壓力供氣的方式。

    4 用戶需要中、低壓不同壓力, 且周圍有中、低壓管網并能保證供氣時, 宜采用中、低壓管網分別供氣方式。

12.2.2 民用建筑的室外燃氣管道, 宜采用枝狀布置方式; 但根據規模大小也可采用環狀布置方式。

12.2.3 高層建筑根據建筑高度和氣源種類可采用中壓供氣, 分戶調壓供氣方式; 也可采用豎向分區低壓供氣方式。


12.3 燃氣用氣量和計算流量

12.3.1 燃氣用氣量

民用建筑燃氣用氣量包括:居民生活用氣量、商業用氣量、采暖及通風空調用氣量。

    1 用戶的燃氣用氣量,應考慮燃氣規劃發展量,根據當地的用氣量指標確定。

    2 居民生活和商業的用氣量指標,應根據當地居民生活和商業用氣量的統計數據分析確定。當缺乏實際統計資料時, 結合當地情況參考選用附錄D中附表D.1-1、附表D.1-2、附表D.1-3、附表D.l-4數據。

    3 采暖用氣量, 可根據當地建筑物耗熱量指標確定 (方案和初步設計階段也可按附錄D中附表D.1-5中數據估算〕。

4 通風空調用氣量, 取冬季熱負荷與夏季冷負荷中的大值確定 (方案和初步設計階段也可按附錄D中附表D.1-6中數據估算)。

5 居住小區集中供應熱水用氣量, 參照《建筑給水排水設計規范》GB50015中的耗熱量計算。

12.3.2 燃氣計算流量

1 燃氣管道的計算流量, 應為小時最大用氣量。

2 居民生活和商業用戶

1)已知各用氣設備的額定流量和臺數等資料時,小時計算流量按以下方法確定:

①居民生活用燃氣計算流量:

Qh=∑KNQn    (12.3.2-1)

式中 Qh——民用戶燃氣計算流雖(m3/h);

      K——用氣設備同時工作系數, 可參照附錄E中附表E.1-1附表E.1-2的數據;

      N——同種設備數目;

     Qn——單臺用氣設備的額定流量(m3/h)。

②商業用戶(包括賓館、飯店、餐館、醫院、食堂等〕的燃氣計算流量, 一般按所有用氣設備的額定流量并根據設備的實際使用情況確定。


2)當缺乏用氣設備資料時, 可按以下方法估算燃氣小時計算流量 (0℃, 101325Pa, 以下同):

式中 Qhl——燃氣小時計算流量(m3/h);

      Qa——年燃氣用量(m3/a);

       n——年燃氣最大負荷利用小時數(h);

      Km——月高峰系數,計算月的日平均用氣量和年的日平均用氣量之比;

      Kd——日高峰系數,計算月中的日最大用氣量和該月日平均用氣量之比;

      Kh——小時高峰系數,計算月中最大用氣量日的小時最大用氣量和該日小時平均用氣量之比。

注:1 年燃氣用量應根據當地居民生活和商業的用氣量指標確定, 當缺乏資料時. 可參考附錄D中附表D.1-1、附表D.l_2、附表D.1-3、附表D.1-4中數據計算。

    2 用氣高峰系數根據用戶的燃氣用量或燃料用量的變化情況. 統計分折確定。當缺乏實際統計資料時. 結合當地情況參考選用下列數據:Km=1.1~1.3;Kd=1.05~1.2;Kh=2.2~3.2。

    3 采暖、通風空調及生活熱水用戶

    1)已知用氣設備的額定流量和臺數等資料時, 集中設置的燃氣鍋爐房、直燃機或分布式供能機組的燃氣計算流量. 應按各用氣設備的額定流量, 在考慮了設備備用情況之后, 疊加確定。

    2)當缺乏用氣設備資料時, 可按以下方法進行估算:

    ①采暖燃氣小時計算流量:

式中 Qh2——采暖用戶小時燃氣計算流量((Nm3/h);

      qh——采暖熱指標[W/(m2·h)],見附錄D中附表D.1-5;

       A——采建筑面積 (m2);

      QR——燃氣低熱值(kJ/m3);

      η——供熱設備熱效率,應按設備廠提供的數據選用。

②通風空調燃氣小時計算流量:

式中 Qh3——空調用戶小時燃氣計算流量((Nm3/h);

      qc——空調冷指標[W/(m2·h)],見附錄D中附表D.1-6;

       A——空調建筑面積(m2);

      QR——燃氣低熱值(kJ/m3);

     COP——吸收式制冷機的制冷系數,可取0.7~1.2.


③小區生活熱水燃氣小時計算流量:

式中 Qh4——生活熱水用戶小時燃氣計算流量(Nm3/h);

      QW——生活熱水設計小時耗熱量(W/h),按《建筑給水排水設計規范》計算;

      QR——燃氣低熱值(kJ/m3);

      η——供熱設備熱效率,應按設備廠提供的數據選用。


12.4 燃氣管道水力計算

12.4.1 室外燃氣管道的局部阻力損失可按燃氣管道摩擦阻力損失的5%~10%進行計算; 室內燃氣管道的局部阻力損失宜按實際情況計算, 也可按燃氣管道摩擦阻力損失的l5%~20%進行計算。

12.4.2 計算低壓燃氣管道阻力損失時, 對地形高差大或高層建筑立管應考慮因高程差而引起的燃氣附加壓力。燃氣的附加壓力可按下式計算:

△H=9.8×(ρkm)×h    (12.4.2)

式中 △H——燃氣的附加壓力(Pa);

     ρk——空氣的密度(kg/m3);

     ρm——燃氣的密度(kg/m3);

      h——燃氣管道終、起點的高程差(m)。

12.4.3 中壓燃氣管道從上游調壓站(箱)的出口至下游調壓站(箱)的入口間的壓力降,應保證下游調壓裝置的入口壓力大于其允許壓力的低限,并應留到有適當的壓力儲備值。

12.4.4 燃氣低壓管道從中低壓調壓站到最遠燃具的管道允許阻力損失可按下式計算:

△Pd=0.75×Pn+150    (12.4.4)

式中 △Pd——從中低壓調壓站到最遠燃具的管道允許阻力損失(Pa);

       Pn——低壓燃具的額定壓力(Pa)。

12.4.5 中低壓調壓站(箱)后的低壓燃氣管道允許壓力損失分配推薦值見表12.4.5。

注:1 供氣態液化石油氣的小區,考慮將來使用天然氣的可能時同時按天然氣系統的要求設計。

    2 燃氣表按膜式燃氣表壓損設定,采用其它類型的表時應按實際壓損另行分配。


12.5 室外埋地燃氣管道設計

12.5.1 地下燃氣管道不得從建筑物和大型構筑物(不包括架空的建筑物和大型構筑物)下面穿越。

12.5.2 地下燃氣管道與建筑物、構筑物或相鄰管道之間的水平和垂直凈距,不應小于表12.5.2-1、表12.5.2-2以及表12.5.2-3、表12.5.2-4的規定。


注:1 如受地形限制不能滿足表12.5.2-1和表12.5.2-2時,經與有關部門協商,可采取加大管道壁厚、提高防腐等級、提高管道焊口拍片率、加強陰極?;さ勸踩朧┖?,表中規定的凈距,均可適當縮小,但低壓管道不應影響建(構)筑物和相鄰管道基礎的穩固性,中壓管道距建筑物基礎不應小于0.5m且距建筑物外墻面不應小于1m。 

    2 表12.5.2-1和表12.5.2-2不適用于地下聚乙烯燃氣管道和鋼骨架聚乙烯塑料復合管燃氣管道與熱力管的凈距。

12.5.3 地下燃氣管道埋設的最小覆土厚度(路面至管頂)應符合下列要求:

    1 埋設在機動車道下時, 不得小于0.9m;

    2 埋設在非機動車車道〔含人行道〕下時, 不得小于0.6m;

    3 埋設在不能行駛和停放機動車之地下時, 鋼管不得小于0.3m, 聚乙烯管道和鋼骨架聚乙烯復合管道不得小于0.5m;

    4 埋設在水田下時, 不得小于0.8m。

12.5.4 輸送濕燃氣的燃氣管道, 應埋設在土壤冰凍線以下。燃氣管道坡向凝水缸的坡度不宜小于0.003。

12.5.5 地下燃氣管道的基礎宜為原土層。凡可能引起管道不均勻沉降的地段, 其基礎應進行處理。

12.5.6 地下燃氣管道不得從建筑物及在堆積易燃、易爆材料和具有腐蝕性液體的場地下面穿越, 不應與電纜同溝敷設且不宜與其他管道同溝敷設。

12.5.7 地下燃氣管道從排水管〔溝)、熱力管溝、隧道及其他各種用途溝槽內穿過時, 應將燃氣管道敷設于套管內。套管伸出構筑物外壁不應小于表12.5.2-1中燃氣管道與該構筑物的水平凈距。套管兩端應采用柔性的防腐、防火材料密封。

12.5.8 在中壓燃氣干管上,應設置分段閥門,并應在閥門兩側設置放散管。在燃氣運管的起點處,應設置閥門。

12.5.9 中低壓調壓站(柜)進口管道上應設閥門,閥門距調壓站(柜)宜為10~100m,當通向調壓站(柜)的支管閥門距離調壓站(柜)小于100m時,支管閥門與調壓站(柜)進口閥門可合為一個。低壓燃氣管上可不設閥門。

12.5.10 地下燃氣管道上的檢測管,凝水缸的排水管、水封閥和閥門,均應設置護罩或護井。

12.5.11 室外架空的燃氣管道,可沿建筑物外墻或支柱敷設,并應符合下列要求:

    1 中壓和低壓燃氣管道,可沿建筑物耐火等級不低于二級的住宅或公共建筑的外墻敷設;

    2 沿建筑物外墻的燃氣管道距住宅或公共建筑物中不應敷設燃氣管道的房間門、窗洞口的凈距;中壓管道不應小于0.5m,低壓管道不應小于0.3m;

    3 輸送濕燃氣的管道應采取排水措施,在寒冷地區還應采取保溫措施。燃氣管道坡向凝水缸的坡度不宜小于0.03.

12.5.12 鋼質燃氣管道必須進行防腐。其防腐設計應符合國家標準《城鎮燃氣埋地鋼質管道腐蝕控制技術規程》CJJ95。

12.5.13 地下燃氣管道的外防腐涂層的種類,根據工程的具體情況,可選用石油瀝青、聚乙烯防腐膠帶、環氧煤瀝青、聚乙烯防腐層、環氧粉末噴涂等。當選用上述涂層時,應符合國家現行有關標準的規定。

12.5.14 防腐等級應根據土壤的腐蝕性、管道的重要程度及所經地段的地質、環境條件確定。

12.5.15 公稱直徑大于或等于100mm的中壓鋼制管道和公稱直徑大于或等于200mm的低壓鋼制管道,在采用防腐層的同時還應采用陰極?;?,并符合國家現行標準《城鎮燃氣埋地鋼制管道腐蝕控制技術規程》CJJ95的有關要求。

12.5.16 市區內或地下管道及地下構筑物較多的小區一般采用犧牲陽極法,并應符合國家現行標準《埋地鋼制管道犧牲陽極陰極?;ど杓乒娣丁稴Y/T0019的有關規定。

12.5.17 新建管道的陰極?;ど杓?、施工應與管道的設計、施工同時進行,并同時投入使用。


12.6 室內燃氣管道設計

12.6.1 民用建筑室內燃氣管道的最高壓力, 商業用戶不得超過0.4MPa, 居民用戶不得超過0.2MPa。

12.6.2 燃氣管道的供氣壓力應根據用戶設備燃燒器的額定壓力及其允許的壓力波動范圍確定。民用低壓用氣設備燃燒器的額定壓力可按表12.6.2采用。

低壓用氣設備燃燒器的額定壓力可按表12.6.2采用。

12.6.3 室內燃氣管道宜選用鋼管, 也可選用銅管、不銹鋼管、鋁塑復合管和連接用軟管。

12.6.4 選用鋼管時應符合下列要求:

    1 鋼管的選用:

    1)低壓燃氣管道應選用熱浸鍍鋅鋼管, 其質量應符合現行國家標準《低壓流體輸送用焊接鉬管》GB/T309l的規定;

    2)中壓燃氣管道應選用無縫鋼管,其質量應符合現行國家標準《輸送流體用無縫鋼管》GB/T8163的規定;也可選用熱浸鍍鋅焊接鋼管。

    2 鋼管壁厚:

    1)選用符合《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3091標準的焊接鋁管,低壓宜采用普通管,中壓宜采用加厚管;

    2)選用無縫鋼管,其壁厚不得小于3mm,用于引入管時不得小于3.5mm;

    3)在避雷?;し段б醞獾奈菝嬪系娜計艿籃透卟憬ㄖ贗馇郊萇璧娜計艿? 采用焊接鋼管或無縫鋼管時其管道壁厚均不得小于4mm。

    3 鋼管螺紋連接:

    1)室內低壓燃氣管道(地下室、半地下室等部位除外)、室外壓力小于或等于0.2MPa的燃氣管道, 可采用螺紋連接; 管道公稱直徑大于DN100時不宜選用螺紋連接;

    2)管道公稱壓力PN≤0.01MPa時,可選用可鍛鑄鐵螺紋管件;管道公稱壓力PN≤0.2MPa時,應選用鋼或銅合金螺紋管件;

    3)管道公稱壓力PN≤0.02MPa時,應采用《55°密封螺紋第2部分:圓錐內螺紋與圓錐外螺紋》GB/T7306.2規定的螺紋(錐/錐)連接;

    4)密封填料, 宜采用聚四氟乙烯生料帶、尼龍密封繩等性能良好的填料。

    4 鋼管焊接或法蘭連接:

    公稱直徑大于DN100的低壓燃氣管道和中壓燃氣管道, 宜采用焊接, 閥門等處宜采用法蘭連接,并應符合有關標準的規定。

12.6.5 選用銅管時應符合下列要求:

    1 銅管的質量應符合現行國家標準《無縫銅水管和銅氣管》GB/T18033的規定;

    2 銅管道采用硬釬焊接, 宜采用不低于1.8%的銀 (銅-磷基)焊料(低銀銅磷釬料),銅管接頭和焊接工藝可按現行國家標準《銅管接頭》GB/T11618 的規定執行; 銅管道不得采用對焊、螺紋或軟釬焊 (熔點小于500℃〕連接;

    3 埋入建筑物地板和墻中的銅管應是覆塑銅管或帶有專用涂層的銅管, 塑銅管或帶有專用涂層的銅管的質量應符合有關標準的規定;

    4 燃氣中硫化氫含量小于或等于7mg/m3時, 中低壓燃氣管道可采用現行國家標準《無縫銅水管和銅氣管》GB/T18033中表3-1規定的A型管或B型管;

    5 燃氣中硫化氫含量大于7mg/m3而小于20mg/m3時, 中壓燃氣管道應選用帶耐腐蝕內襯的銅管;無耐腐蝕內襯的銅管只允許在室內的低壓燃氣管道中采用;

    6 銅管必須有防外部損壞的?;ご朧?。

12.6.6 選用不銹鋼時應符合下列要求:

    1 薄壁不銹鋼管:

    1)薄壁不銹鋼管的壁厚不得小干0.6mm(DN15及以上), 其質量應符合現行國家標準《流體輸送用不銹鋼焊接鋼管》 GB/Tl2771的規定;

    2)薄壁不銹鋼管的連接方式, 應采用承插氬弧焊式管件連接或卡套式管件機械連接, 并宜優先選用承插氬弧焊式管件連接, 承插氬弧焊式管件和卡套式管件應符合有關標準的規定。

    2 不銹鋼波紋管:

    1)不銹鋼波紋管的壁厚不得小于0.2mm,其質量應符合國家現行標準《燃氣用不銹鋼波紋軟管》CJ/T197的規定;

    2)不銹鋼波紋管應采用卡套式管件機械連接, 卡套式管件應符合有關標準的規定。

    3 薄壁不銹鋼管和不銹鋼波紋管必須有防外部損壞的?;ご朧?。

12.6.7 選用鋁塑復合管應符合下列要求:

    1 鋁塑復合管的質量應符合現行國家標準《鋁塑復合壓力管第1部分: 鋁管搭接焊式鋁塑管》GB/T18997.1或《鋁塑復合壓力管第2部分:鋁管對接焊式鋁塑管》GB/T18997.2的規定。

    2 鋁塑復合管應采用卡套式管件或承插式管件機械連接,承插式管件應符合國家現行標準《鋁塑復合管用承插式銅制管接頭》CJ/T110的規定,卡套式管件應符合國家現行標準《鋁塑復合管用卡套式銅制管接頭》CJ/T111和《鋁塑復合管用卡壓式管件》CJ/T190的規定;

    3 鋁塑復合管安裝時必須對鋁塑復合管材進行防機械損傷、防紫外線(UV)傷害及防熱?;?,并應符合下列規定:

    1)環境溫度不應高于60℃;

    2)工作壓力應小于10kPa;

    3)在戶內的計量裝置 (燃氣表)后安裝。

12.6.8 選用軟管時應符合下列要求:

    1 燃氣用具連接部位、實驗室用具或移動式用具等處可采用軟管連接;

    2 中壓燃氣管道上應采用符合現行國家標準《波紋金屬軟管通用技術條件》GB/T14525、《液化石油氣(LPG〕用橡膠軟管和軟管組合件》GB10546 或同等性能以上的軟管;

    3 低壓燃氣管道上應采用符合國家現行標準《家用煤氣軟管》HG2486或國家現行標準《燃氣用不銹鋼波紋軟管》CJ/T197規定的軟管;

    4 軟管最高允許工作壓力不應小于管道設計壓力的4倍;

    5 軟管與家用燃具連接時, 其長度不應超過2m, 并不得有接口;

    6 軟管與移動式的工業燃具連接時, 其長度不應超過30m, 接口不應超過2個;

    7 軟管與管道、燃具的連接處應采用壓緊螺帽 (鎖母〕或管卡 {喉箍) 固定, 在軟管的上游與硬管的連接處應設閥門;

    8 橡膠軟管不得穿墻、天花板、地面、窗和門。

12.6.9 燃氣引入管敷設位置應符合下列規定:

    1 燃氣引入管不得設在臥室、衛生間、易燃或易爆品的倉庠、有腐蝕性介質的房間、發電間、配電間、變電室、不使用燃氣的空調機房、通風機房、計算機房、電纜溝、暖氣溝、煙道和進風道、垃圾道等地方;

    2 住宅燃氣引入管宜設在廚房、外走廊、與廚房相連的陽臺內 (寒冷地區輸送濕燃氣時陽臺應封閉〕等便于檢修的非居住房間內; 當確有困難, 可從樓梯間引入(高層建筑除外), 但應采用金屬管道且引入管閥門宜設在室外;

    3 商業的燃氣引入管宜設在使用燃氣的房間或燃氣表間內;

    4 燃氣引入管宜沿外墻地面上穿墻引入。室外露明管段的上端彎曲處應加不小于DN15清掃用三通和絲堵, 并做防腐處理。寒冷地區輸送濕燃氣時應保溫。

    引入管可埋地穿過建筑物外墻或基礎引入室內。引入管進入建筑物后應沿墻直接出室內地面, 不得在室內地面下水平敷設。

12.6.10 燃氣引入管穿墻與其他管道的平行凈距應滿足安裝和維修的需要, 當與地下管溝或下水道距離較近時, 應采取有效的防護措施。

12.6.11 燃氣引入管穿過建筑物基礎、墻或管溝時,均應設置在套管中,并應考慮沉降的影響,必要時應采取補償措施。

    套管與基礎、墻或管溝等之間的間隙應填實, 其厚度應為被穿過結構的整個厚度。

    套管與燃氣引入管之間的間隙應采用柔性防腐、防水材料密封。

12.6.12 建筑物設計沉降量大于50mm 時, 可對燃氣引入管采取如下補償措施:

    1 加大引入管穿墻處的預留洞尺寸;

    2 引入管穿墻前水平或垂直彎曲2次以上;

    3 引入管穿墻前設置金屬柔性管或波紋補償器。

12.6.13 燃氣引入管的最小公直徑應符合下列要求:

    1 輸送人工煤氣和礦井不應小于25mm;

    2 輸送天然氣不應小于20mm;

    3 輸送氣態液化石油氣不應小于15mm;

12.6.14 燃氣引入管閥門宜設在建筑物內操作方便的位置,安裝高度一般為1.5m左右;設在外墻上的引入管閥門應閥門箱?;?,閥門高度宜為1.8m左右。重要用戶除在室內閥門外還應在室外另設閥門。

12.6.15 輸送濕燃氣的引入管,埋設深度應在土壤冰凍線以下,并宜有不小于0.01坡向室外管道的坡度。

12.6.16 燃氣水平干管不得穿過易燃易爆品倉庫、配電間、變電室、電纜溝、煙道、進風道和電梯井等。

12.6.17 燃氣水平干管不得敷設在潮濕或有腐蝕性介質的房間內, 當必須敷設時應采取防腐措施。

濕燃氣干管敷設在室溫0℃的房間, 或輸送氣相液化石油氣管道的室溫低于其露點溫度時, 采取防凍保溫措施。

    輸送干燃氣的水平管道可不設坡度, 輸送濕燃氣 (包括氣相液化石油氣) 的管道, 其敷設坡度不應小于0.002, 特殊情況下不得小于0.0015。

12.6.18 燃氣管道敷設在地下室、半地下室、設備層和地上密閉房間時, 應符合下列要求:

    1 房間凈高不宜小于2.2m;

    2 房間應有良好的通風設施, 房間換氣次數不得小于3次f/h;并應有獨立的事故機械通風設施,其換氣次數不應小于6次/h;

    3 應有固定的防爆照明設備;

    4 應采用非燃燒體實體墻與電話間、變配電室、修理間、儲藏室、臥室、休息室隔開;

    5 應按第12.12.1、12.12.2條設置燃氣監控設施;

    6 燃氣管道應符合第12.6.19條要求;

    7 當燃氣管道與其他管道平行敷設時, 應敷設在其他管道的外側;

    8 地下室內燃氣管道末端應設放散管, 并應引出地上。放散管的出口位置應保證吹掃放散時的安全和衛生要求。

12.6.19 燃氣管道設在地下室、半地下室、設備層和地上密閉房間以及豎井、住宅汽車庫 (不使用燃氣, 并能設置鋼套管的除外〕時, 應符合下列要求:

    1 管材、管件及閥門、閥件的公稱壓力應按提高一個壓力等級進行設計;

    2 管道宜采用鋼號為10#、20#的無縫鋼管或具有同等及同等以上性能的其他金屬管材;

    3 除閥門、儀表等部位和采用加厚管的低壓管道外, 均應焊接和法蘭連接; 應盡量減少焊縫數量, 鋼管道的固定焊口應進行100%射線照相檢驗,活動焊口應進行10% 射線照相檢驗, 其質量不得低于現行國家標準《現場設備、工業管道焊接工程施工及驗收規范》GB50236中的Ⅲ級; 其他金屬管材的焊接質量應符合相關標準的規定。

12.6.20 液化石油氣管道和烹調用液化石油氣燃燒設備不應設置在地下室、半地下室內。當確需要設置在地下一層、半地下室時, 應針對具體條件采取有效的安全措施, 并進行專題技術論證。

12.6.21 燃氣水平干管宜明設, 當建筑設計有特殊美觀要求時可敷設在能安全操作、通風良好和檢修方便的吊頂內, 管道應符合第12.6.19條的要求;當吊頂內設有可能產生明火的電氣設備或空調回風管時, 燃氣干管宜設在與吊頂底平的獨立密封∩型管槽內, 管槽底宜采用可卸式活動百葉或帶孔板。

12.6.22 燃氣水平干管不宜穿過建筑物的沉降縫, 當必須穿過時. 根據結構變形量大小, 在穿墻處開適當的洞, 并在變形鏠兩側的管道上加裝金屬軟管或波紋管。

12.6.23 燃氣水平干管嚴禁穿過防火墻。

12.6.24 民用建筑室內燃氣水平干管,不得暗埋在地下土層或地面混凝土層內。

12.6.25 燃氣水平干管應考慮在工作環境溫度下的極限變形,盡量采取自然補償方式,當自然補償不能滿足要求時,應設補償器。補償器的選擇和補償量的計算溫差見第12.6.32條的規定。

12.6.26 水平干管的支承間距應不大于表12.6.26的數據。

12.6.27 室內燃氣立管不得穿過易燃易爆品倉庫、配電間、變電室、電纜溝、煙道、進風道、通風機房和電梯井等。

12.6.28 燃氣立管不得敷設在臥室或衛生間內。立管穿過通風不良的吊頂時應設在套管內。

12.6.29 燃氣立管宜明設, 也可設在便于安裝和檢修的管道豎井內,但應符合下列要求:

    1 燃氣立管可與空氣、惰性氣體、上下水、熱力管道等設在一個公用豎井內, 但不得與電線、電氣設備或氧氣管、進風管、回風管、排氣管、排煙管、垃圾道等共用一個豎井;

    2 堅井內的燃氣管道不設或少設閥門等附件, 豎井內的燃氣管道的最高壓力不得大于D.2MPa; 燃氣管道應涂黃色防腐識別漆;

    3 穿越建筑物樓層的管道井每隔2層或3層, 應設置相當于樓板耐火極限的防火隔斷; 相鄰2個防火隔斷的下部, 應設丙級防火檢修門; 建筑物底層管道井防火檢修門的下部, 應設帶有電動防火閥的進風百葉; 管道井頂部應設置通大氣的百葉窗; 管道井應采用自然通風, 管道豎井墻體應為耐火極限不低干1.0h的不燃燒體;

    4 每隔4~5層設一燃氣濃度檢測報警器, 上、下兩個報警器的高度差不應大20m。

12.6.30 沿外墻設的干燃氣立管, 宜設在方便檢修處,與建筑物門窗洞的水平凈距. 中壓管道不小于0.5m, 低壓管道不小于0.3m, 并應采取防腐措施。

12.6.31 燃氣立管應有承受自重和熱伸縮推力的固定支架和活動支架。

12.6.32 高層建筑立管應考慮工作環境溫度下的極限變形,當自然補償不能滿足要求時,應設置補償器;補償器宜采用Ⅱ形或波紋管型,不得采用填料型。補償量計算溫差可按下列條件選?。?br/>

    1 有空氣調節的建筑物內取20℃;

    2 無空氣調節的建筑物內取40℃;

    3 沿外墻和屋面敷設時可取70℃。

12.6.33 當立管的附加壓頭超過燃具允許使用壓力范圍時, 應采取以下措施之一:

    1 增加或減少管道阻力;

    2 按建筑物高度分區, 以各區所需壓力分別調壓供氣;

    3 采用中壓或較高的低壓供氣, 設用戶調壓器進行調壓。

12.6.34 輸送濕燃氣的立管底部應采取排冷凝液的措施。

12.6.35 立菅支承間距, 當管道公稱直徑不大于DN25時, 宜每層中設一個;大于DN25時. 按需要設置。

12.6.36 室內燃氣支管宜明設。燃氣支管不宜穿起居室(廳)。敷設在起居室(廳)、走道內的燃氣管道不宜有接頭。當穿過衛生間、閣樓或壁柜時,燃氣管道應采用焊接連接(金屬軟管不得有接頭),并應設在鋼套管內。

12.6.37 燃氣表前后的濕燃氣水平支管應分別坡向立管和燃具。

12.6.38 住宅內暗埋的燃氣支管應符合下列要求:

    1 暗埋部分不宜有接頭, 且不應有機械接頭, 暗埋部分宜有涂層或覆塑等防腐蝕措施;

    2 暗埋的管道應與其他金屬管道或部件絕緣, 暗埋的柔性管道應采用厚度δ=1.2mm角鋼或鋼蓋板?;?

    3 暗埋管道必須在氣密性試驗合格后覆蓋;

    4 覆蓋層厚度不應小于10mm;

    5 覆蓋層面上應有明顯標志, 標明管道位置, 或采取其他安全?;ご朧?。

12.6.39 住宅內暗封的燃氣支管應符合下列要求:

    1 暗封管道應設在不受外力沖擊和暖氣烘烤的部位;

    2 暗封部位應可拆卸, 檢修方便, 并應通風良好。

12.6.40  公共建筑室內暗燃氣運管應符合下列要求:

    1 可暗封在管溝內, 管溝應設活動蓋板. 并填充干砂;

    2 燃氣管道不得暗封在可以滲入腐蝕性介質的管溝中;

    3 當暗封燃氣管道的管溝與其他管溝相交時, 管溝之間應密封, 燃氣管道應設套管。

12.6.41 室內燃氣管道的下列部位應設置閥門:

    1 燃氣引入管;、

    2 調壓器前和燃氣表前;

    3 燃氣用具前;

    4 測壓計前;

    5 放散管起點。

12.6.42 室內燃氣管道閥門宜采用球閥。

12.6.43 室內燃氣管道在鍋爐、直燃機等大型設備的爐前燃氣管道上應設置放散菅, 放散管口應高出屋面2m以上, 或設置在地面上安全處, 并采取防雨雪進入管內和放散物進入房間的措施。

12.6.44 為便于拆裝, 螺紋連接的燃氣立管宜每層距地面1.2~1.5m高度設活接頭。遇有螺紋連接的閥門時應在閥門后設活接頭。

12.6.45 室內燃氣管道與電氣設備、相鄰管道之間的凈距不應小于12.6.45的規定。

注:1 當明裝電線加絕緣套管且套管的兩端各伸出燃氣管道100mm時,套管與燃氣管道的交叉凈距或降到10mm。

    2 當布置確有困難,在采取有效措施后,可適當減小凈距。

12.6.46 沿墻、柱、樓板和加熱設備構件上明設的燃氣管道應采用管支架、管卡或吊卡固定。管支架、管卡、吊卡等固定件的安裝不應妨礙管道的自由膨脹和收縮。

12.6.47 室內燃氣管道穿過承重墻、地板或樓板時必須加鋼套管,套管內管道不得有接頭,套管與承重墻、地板或樓板之間的間隙應填實,套管與燃氣管道之間的間隙應采用柔性防腐、防火材料密封。

12.6.48 室內燃氣管道的防腐和涂漆要求:

    1 引入管埋地部分按室外管道要求防腐;

    2 室內管道采用焊接鋼管或無縫鋼管時,應在除銹后刷二道防銹漆;

    3 管道表面一般涂刷二道黃色漆或按當地規定執行。

12.6.49 當建筑物位于防雷區之外時,放散管的引線應接地,其防雷接地裝置的沖擊接地電阻應小于10Ω。


12.7 調壓設施的選擇與布置

12.7.1 燃氣供應系統中不同壓力級別的燃氣管道之間通過調壓設施相連。調壓設施包括:調壓站、調壓箱(柜)和調壓裝置。

12.7.2 調壓系統由過濾器、調壓器、安全?;ぷ爸靡約傲蕉說目刂品拋槌?。

    1 過濾器前后應設壓力表以顯示其堵塞狀況。

    2 安全?;ぷ爸糜諧骨卸獻爸煤統狗派⒆爸? 宜選用人工復位型。超壓切斷裝置也可與調壓器一體組裝。超壓放散裝置宜采用彈簧全啟式安全放散閥, 出口壓力為低壓時也可采用水封式放散。

    3 低壓管網不成環的區域性調壓站和連續工作使用的用戶調壓箱宜設備用調壓器, 其他情況下的調壓器可不設備用。

    4 調壓器前后均應設置壓力表。

    5 調壓器進、出口壓差較大時, 其工作時的噪聲值應符合現行的國家標準《聲環境質量標準》 GB3096的規定。

12.7.3 調壓器的選擇應符合下列要求:

    1 調壓器應能滿足其進口燃氣的最大波動范圍;

    2 調壓器進出口的壓力差. 應根據調壓器前管道的最低壓力與調壓后燃氣管道壓力之差值確定;

    3 調壓器的計算流量應按其所承擔的管網小時最大輸送量的1.2倍確定。

12.7.4 中低壓調壓站與其他建筑物、構筑物的水平凈距應符合表12.7.4的規定。

注:1 當調壓裝置露天設置時, 則指距離裝置的邊緣。

    2 當達不到上表凈距要求時, 采取有效措施, 可適當縮小凈距。

12.7.5 調壓站工藝系統應符合下列要求:

    1 設置備用調壓器時, 兩套設備的供氣量應均按100%設計;

    2 放散管管口應高出其屋檐1.0m以上, 管口宜采取防雨雪措施;

    3 站內應根據工藝要求設置壓力、流量、溫度等數據采集遠傳裝置;

    4 調壓站進口管道上距調壓站10~100m范圍內應設置閥門;

    5 與調壓站相接的進出口管線上設有陰極?;な?,應在調壓站前后加裝絕緣接頭,站內調壓器及其附屬設備必須接地,其靜電接地體的接地電阻應小于100Ω;

    6 調壓器的水平安裝高度應便于維護檢修。平行布置2臺以上調壓器時,相鄰調壓器外緣凈距、調壓器與墻面之間的凈距和室內主要通道的寬度均宜大于0.8m。

12.7.6 調壓站的建筑物設計應符合現行國家標準《城鎮燃氣設計規范》GB50028中的要求。

12.7.7 調壓站采暖根據當地氣象條件、燃氣性質、控制測量儀表結構和人員工作的需要等因素確定。

當需要采暖時嚴禁在調壓室內用明火采暖, 可采用集中供熱或在站內設置燃氣、電氣采暖系統, 其設計應符合現行國家標準《城鎮燃氣設計規范》GB50023中的要求。

12.7.8 燃氣調壓箱可分為落地式調壓箱(或柜)、懸掛式調壓箱和地下調壓箱。調壓箱 (或柜〕的

設置應合告下列要求:

    1 調壓箱 (或柜〕或露天調壓裝置的環境溫度應能保證調壓器活動部件正常工作; 當輸送濕燃氣時, 無保溫防凍措施的環境溫度應大于〇℃; 當輸送氣態液化石油氣時的環境溫度應大干氣態液化石油氣的露點;

    2 調壓箱(或柜) 的安裝位置應能滿足調壓器安全裝置的安裝要求;

    3 調壓箱 (或柜) 的安裝位置應使調壓箱 (或柜) 不破碰撞, 在開箱〔或柜〕作業時不影響交通。

12.7.9 落地式調壓箱(或柜)的布置要求:

    1 落地式調壓箱 (或柜〕距其他建筑物、構筑物的水平凈距應符合表12.7.9的規定。

注:當建筑物(含重要公共建筑)的某外墻為無門、窗洞口的實體墻,且建筑物耐火等級不低于二級時,調壓箱(或柜)一側或兩側(非平行),可貼靠上述外墻設置。

    2 落地式調壓箱(或柜)應單獨設置在牢固的基礎上,柜底距地坪高度宜為0.30m。

    3 體積大于1.5m3的落地式調壓箱 (或柜)應有爆炸泄壓口, 爆炸泄壓口不應小于上蓋或最大箱(柜〕壁面積的50% (以較大者為準); 爆炸泄壓口宜設在上蓋上; 通風口面積可包括在計算爆炸泄壓口面積內。

    4 落地式調壓箱 (或柜〕上應有自然通風口, 其設置應符合下列要求:

    當燃氣相對密度大于0.75時. 應在柜體上、下各設l%柜底面積通風口, 調壓柜四周應設護欄;

    當燃氣相對密度不大于0.75時, 可僅在柜體上部設4%柜底面積通風口, 調壓柜四周宜設護欄。

    5 落地式調壓箱 (或柜〕的安全放散管管口距地面的高度不應小于4m。

12.7.10 懸掛式調壓箱的布置要求:

    1 調壓器進出口管徑不宜大于DN50,調壓箱的箱底距地坪的高度宜為1.0~l.2m,可安裝在用氣建筑物的外墻壁上或懸掛于專用的支架上;

    2 調壓箱到建筑物的門、窗或其他通向室內的孔槽的水平凈距不應小于1.5m;

    3 調壓箱不應安裝在建筑物的窗下和陽臺下的墻上;不應安裝在室內通風機進風口墻上;

    4 安裝調壓箱的墻體應為永久性的實體墻, 其建筑物耐火等級不應低于二級;

    5 調壓箱上應有自然通風孔。

12.7.11 地下式調壓箱的布置要求:

    1 地下調壓箱不宜設置在城鎮道路下, 距其他建筑物、構筑物的水平凈距應符合表12.7.11的規定;

    2 地下調壓箱上應有自然通風口,其設置應符合12.7.9條第4款規定;

    3 安裝地下調壓箱的位置應能滿足調壓器安全裝置的安裝要求;

    4 地下調壓箱設計應方便檢修;

    5 地下調壓箱應有防腐?;?。

12.7.12 單獨用戶的專用調壓裝置可設置在用氣建筑物專用單層毗連建筑物內、公共建筑的頂層房間內,用氣建筑物的平屋頂上以及鍋爐房,直燃機房內。

12.7.13 專用高壓裝置設置在用氣建筑物專用單層毗連建筑物內時,其進口壓力不應大于0.4MPa,建筑、通風等設計應符合現行國家標準《城鎮燃氣設計規范》GB50028中的要求。

12.7.14 專用調壓裝置設置在公共建筑物的頂層房間內時應符合下列要求:

    1 進口壓力不大于0.2MPa;

    2 調壓裝置應設有超壓自動切斷?;ぷ爸?;

    3 室外進口管道應設有閥門,并能在地面操作;

    4 調壓裝置和燃氣管道應采用鋼管焊接和法蘭連接;

    5 應設連續通風換氣,每小時不應小于3次。

12.7.15 專用調壓裝置設置在用氣建筑物的平屋頂上應符合下列要求:

    1 調壓裝置進口壓力不大于0.4MPa;

    2 調壓器進出口管徑不大于DN100;

    3 該建筑屋頂結構的承重應滿足設備安裝和運行的要求,且建筑物耐火等級不應低于二級;

    4 建筑物應有通向屋頂的樓梯;

    5 調壓裝置于建筑物煙囪的水平凈距不應小于5m。


12.8 燃氣計量裝置選擇與布置

12.8.1 用戶燃氣計量表的選擇應符合下列要求:

    1 計量表的公稱流量應與耗氣量相當;

    2 計量表的最小流量和最大流量應能準確反映燃氣設備的流量變化范圍,確保計量準確。

12.8.2 由管道供應燃氣的用戶,應單獨設置計量表,并應符合下列要求:

    1 居民用戶應每戶設燃氣表;

    2 商業用戶應按計量單位設燃氣表;鍋爐、直燃機等用氣設備,宜每臺設備安裝一個流量計, 單臺設備用氣量大于等于100m3/h時 應每臺設備安裝一個流量計,??楣薹腫檣枇髁考?

    3 燃氣使用壓力不同時應按不同壓力系統分別設置燃氣表;

    4 計費價格不同時,應按不同計費價格分別設置燃氣表;

12.8.3 流量計在中壓工況下工作時應有溫度、主力補償裝置。

12.8.4 燃氣流量計應配根據燃氣的運行壓力、溫度、流量范圍、允許的壓力降 (阻力損失)和溫度條件等進行選擇。常用的流量計形式有:膜式表、渦輪式流量計、回轉式流量計、渦街式流量計。

    1 低壓燃氣用戶且流量小于或等于100m3/h時,一般選用膜式表。

    2 中壓燃氣用戶宜選用回轉式、渦輪式或渦街式流量計。

    3 要求遠傳流量等信號時,選用配有遠傳系統的流量計。

12.8.5 用戶燃氣表的安裝位置,應符合下列要求:

    1 宜安裝在不燃或難燃結構的室內通風良好和便于查表、檢修的地方。

    2 嚴禁安裝在下列場所:

    1)臥室、衛生間及更衣室內;

    2)有電源、電器開關及其他電器設備的管道井內,或有可能滯留泄漏燃氣的隱蔽場所;

    3)環境溫度高于45℃的地方;

    4)經常潮濕的地方;

    5)堆放易燃易爆、易腐蝕或有放射性物質等危險的地方;

    6)有變、配電等電器設備的地方;

    7)有明顯震動影響的地方;

    8)高層建筑中避難層及安全疏散樓梯間內。

    3 燃氣表的環境溫度,當使用人工煤氣和天然氣時,應高于0℃;當使用液化石油氣時,應高于其露點5℃以上。

    4 住宅內燃氣表可安裝在廚房內,當有條件時也可設置在戶外。

住宅內高位安裝燃氣表時,表底距地面不宜小于1.4m;表側面與燃氣灶的水平凈距不得小于300mm。低位安裝時,表底距地面不得小于100mm。采用高位表的多塊表安裝在同一面墻上時,表體之間凈距不小于150mm。

    5 燃氣表暗設時,應具有安全、通風及便于安裝、檢修的條件。當燃氣表安裝在廚柜內時,該廚柜該是相對獨立的,不得與其它廚柜相通,且燃氣表應有固定措施;當低柜中安裝燃氣表時,表底距地面不得小于100mm。

    6 公共建筑的燃氣表宜集中布置在單獨房間內,當設有專用調壓室時可與調壓器同室布置。

12.8.6 燃氣表的閥門安裝應符合下列要求:

    1 燃氣表小于50m3/h時,表進口設一個閥門,表出口可不設閥門;

    2 燃氣表等于或大于50m3/h時,表的進出口均應設閥門。

12.8.7 商業用戶的燃氣表布置在溫度較高的設備附近時,其凈距不應小于表12.8.7的規定。不能滿足表中要求時應加隔熱板。

12.8.8 燃氣表?;ぷ爸玫納柚糜Ψ舷鋁幸螅?br/>

    1 當輸送燃氣過程中產生塵粒時,宜順燃氣表前設置過濾器;

    2 當使用加氧的富氧燃燒器或使用鼓風機向燃燒器供給空氣時,應在燃氣表后設置止回閥或泄壓裝置。


12.9 液化石油氣供應

12.9.1 當需要供氣的建筑或居民小區不具備城市燃氣管網供氣條件時,可采用液化石油氣瓶裝供應站,瓶組氣化站、氣化站及混氣站等供應方式。

12.9.2 居民用戶室內液化石油氣氣瓶的布置應符合下列要求:

    1 氣瓶不得設置在地下室、半地下室或通風不良的場所;

    2 氣瓶與燃具的凈距不應小于0.5m;

    3 氣瓶與散熱器的凈距不應小于1m,當散熱器設置隔熱板時,可減少到0.5m。

12.9.4 單戶居民用戶使用的氣瓶設置在室外時,宜設置在貼鄰建筑物外墻的專用小室內。

12.9.5 商業用戶使用的氣瓶組嚴禁與燃氣燃燒器具布置在同一房間內。

12.9.6 居民小區的瓶裝液化石油氣供應站宜為Ⅱ、Ⅲ級站。Ⅱ級站供應范圍宜為l000~5000戶, 氣瓶總容積lm3<V≤6m3;Ⅲ級站供應范圍宜為1000 以下, 氣瓶總容積V≤1m3。

注: 氣瓶總容積按實瓶個數和單瓶幾何容積的乘積計算。

12.9.7 液化石油氣氣瓶嚴禁露天存放。

Ⅱ級液化石油氣瓶裝供應站的瓶庫宜采用敞開或半敞開式建筑。瓶庫內的氣瓶應分區存放,即分為實瓶區和空瓶區。

12.9.8 Ⅱ級瓶裝液化石油氣供應站的四周宜設置非實體圍墻, 其底部實體部分高度不應低于0.6m。圍墻應采用不燃燒材料。

12.9.9 Ⅱ級瓶裝供應站的瓶庫與站外建、構筑物的防火間距不應小于表12.9.9的規定。

12.9.10 Ⅱ級瓶裝液化石油氣供應站由瓶庫與營業室組成。兩者宜合建成一幢建筑,其間應采用無門、窗洞口的防火墻隔開。

12.9.11 Ⅲ級瓶裝液化石油氣供應站可將瓶庫設置在與建筑物(住宅、重要公共建筑和高層民用建筑除外)外墻毗連的單層專用房間,并應符合下列要求:

    1 房間的設置應符合以下的規定:

    1)建筑物耐火等級不應低于二級;

    2)應通風良好, 并設有直通室外的門;

    3)與其他房間相鄰的墻應為無門、窗洞口的防火墻;

    4)應配置燃氣濃度檢測報警器;

    5)室溫不應高于45℃, 且不應低于0℃。

    2 室內地面的面層應是撞擊時不發生火花的面層。

    3 相鄰房間應是非明火、非散發火花地點。

    4 照明燈具和開關應采用防爆型。

    5 至少應配置8kg干粉滅火器2具。

    6 與道路的防火間距應符合第12.9.9條。

    7 非營業時間瓶庫內存有液化石油氣氣瓶時,應有人值班。

12.9.12 瓶組氣化站的氣瓶應由使用瓶和備用瓶組成。氣瓶的配置數量宜符合下列要求:

    1 采用強制氣化方式供氣時, 瓶組氣瓶的配置數量可按1~2天的計算月最大日用氣量確定;

    2 采用自然氣化方式供氣時, 使用瓶組的氣瓶配置數量應根據高峰用氣時間內平均小時用氣量、高峰用氣持續時間和高峰用氣時間內單瓶小時自然氣化能力計算確定;

    3 備用瓶組的氣瓶配置數量宜與使用瓶組的氣瓶配置數量相同。當供氣戶數較少時, 備用瓶組可采用臨時供氣瓶組代替。

12.9.13 當采用自然氣化方式供氣, 且瓶組氣化站配置氣瓶的總容積小于1m3而時, 瓶組間可設置在與建筑物(住宅、重要公共建筑和高層民用建筑除外〕外墻毗連的單層專用房聞內, 井應符合第12.9.11條的規定。

注:瓶組間獨立設置,且面向相鄰建筑的外墻為無門,窗洞口的防火墻,其防火間距不限。

12.9.14 當瓶組氣化站配置氣瓶的總容積超過1m3時, 應將其設置在高度不低于2.2m的獨立瓶組間內。獨立瓶組間與建、構筑物的防火間距不應小于表12.9.14的規定。

注:1 氣瓶總容積應按配置氣瓶個數與單瓶幾何容積的乘積計算。

    2 瓶組間、氣化間與值班室的防火間距不限。當兩者毗連時, 應采用無門、窗洞口的防火墻隔開。

12.9.15 瓶組氣化站的瓶組間不得設置在地下室和半地下室內。

12.9.16 瓶組氣化站的氣化間宜與瓶組間合建一幢建筑, 兩者間的隔墻不得開門、窗洞口, 旦隔墻耐火級限不應低于3h。瓶組間、氣化間與建、構筑物的防火間距應按表12.9.14的規定執行。

12.9.17 設置在露天的空溫式氣化器與瓶組間的防火間距不限, 與明火、散發火花地點和其它建、構筑物的防火間距應按表12.9.14氣瓶總容積小于或等干2m3一檔確定。

12.9.18 瓶組氣化站的四周宜設置非實體圍墻, 其底部實體部分高度不應低于0.6m。圍墻應采用不燃燒材料。

12.9.19 氣化裝置的總供氣能力應根據高峰小時用氣量確定。氣化裝置的配置臺數不應少于2臺, 且應有1臺備用。

12.9.20 氣化站和混氣站的液化石油氣罐設計總容量, 應符合下列要求:

    1 由液化石油氣生產廠供氣時, 其儲罐設計總容量宜根據供氣規模、氣源情況、運輸方式和運距等因素確定;

    2 由液化石油氣供應基地供氣時, 其儲罐設計總容量可按計算月平均日3天左右的用氣量計算確定。

12.9.21 氣化站和混氣站站址宜選擇在所在地區全年最小頻率風向的上風側, 且應是地勢平坦、開闊、不易積存液化石油氣的地段。同時, 應避開地震帶、地基沉陷和廢棄礦井等地段。


12.9.22 氣化站和混氣站的液化石油氣儲罐與站外建、構筑物的防火間距不應小于表12.9.22的規定。

注:1 防火間距應按本表總容積或單罐容積較大者確定,間距的計算應以儲罐外壁為準。

    2 居住區、村鎮系指1000人或300戶以上者。以下者按本表民用建筑執行。

    3 當采用地下儲罐時,其防火間距可按本表減少50%。

    4 與本表規定以外的其他建、構筑物的防火間距應按現行的國家標準《建筑設計防火規范》GB50016執行。

    5 氣化裝置氣化能力不大于150kg/h的瓶組氣化混氣站的瓶組間、氣化混氣間與建、構筑物的防火間距可按表12.9.14執行。

12.9.23 氣化站和混氣站的液化石油氣儲罐與站內建、構筑物的防火間距不應小于表12.9.23的規定。

注:1 防火間距應按本表總容積或單罐容積較大者確定,間距的計算應以儲罐外壁為準。

    2 地下儲罐單罐容積小于或等于50m3,且容積小于或等于400m3時,其防火間距可按本表減少50%。

    3 與本表規定以外的其他建、構筑物的防火間距應按現行的國家標準《建筑設計防火規范》GB50016執行。

    4 燃氣熱火爐間是指室內設置微正壓室燃式燃氣熱水爐的建筑。當設置其它燃燒方式的燃氣熱火爐時,其防火間距不應小于30m。

    5 與空溫式氣化器的防火間距,從地上儲罐區的防護墻或地下儲罐室外側算起不應小于4m。

12.9.24 液化石油氣氣化站和混氣站平面應按功能分區進行布置, 即分為生產區 (包括儲罐區、氣化、混氣區〕和輔助區。

生產區宜布置在站區全年最小頻率風向的上風側或上側風側。

12.9.25 液化石油氣氣化站和混氣站的生產區應設置高度不低于2m的不燃燒體實體圍墻, 輔助區可設置不燃燒體非實體圍墻。

儲總容積等于或小于50m3的氣化站和混氣站, 其生產區與輔助區之間可不設置分區隔墻。

12.9.26 液化石油氣氣化站和混氣站的生產區應設置環形消防車道或設置盡頭式消防車道和面積應小于12mx12m的回車場, 消防車道寬度不應小于4m。對外出入口寬度不應小于4m。

12.9.27  氣化站和混氣站的液化石油氣儲罐不應少于2臺。儲罐區的布置應符合下列要求:

    1 地上儲罐之間的凈距不應小于相鄰較大罐的直徑;

    2 儲罐組四周應設置高度為1m的不燃燒實體防護墻;

    3 儲罐與防護墻的凈距: 球形儲罐不宜小于其半徑, 臥式儲罐不宜小于其直徑, 操作側不宜小于3.0m;

    4 地上臥式儲罐宜設聯合鋼梯平臺;

    5 地下儲罐宜設置在鋼筋混凝土槽內, 槽內應填充干砂。儲罐罐頂與槽蓋內壁凈距不宜小于0.4m; 各儲罐之間設置隔墻, 儲罐與隔墻和槽壁之間的凈距不宜小于0.9m。

12.9.28 氣化間、混氣間與站外建、構筑物之間的防火間距應符合現行國家標準《建筑設計防火規范》GB50016中甲類廠房的規定。

12.9.29 氣化間、混氣間與站內建、構筑物的防火間距應小于表12.9.29的規定。

注:1 空溫式氣化器的防火間距可按本表規定執行。

    2 壓縮機室可與氣化間、混氣間合建成一幢建筑物,但其間應采用無門、窗洞口的防火墻隔開。

    3 燃氣熱水爐間的門不得面向氣化間、混氣間。

    4 燃氣熱火爐間是指室內設置微正室燃式燃氣熱火爐的建筑。當采用其他燃燒方式的熱水爐時,其防水間距不應小于25m。

12.9.30 液化石油氣儲罐總容積等于或小于100的氣化站、混氣站,其汽車槽車裝卸柱可設置在壓縮室山墻一側,其山墻應是無門、窗洞口的防火墻。

12.9.31 燃氣熱水爐間與壓縮機室、汽車槽車庫和汽車槽裝卸臺柱之間的防火間距不應小于15m。

12.9.32 氣化、混氣裝置的總供氣能力應根據高峰小時用氣量確定。

當設有足夠的儲氣設施時,其總供氣能力可根據高峰小時用氣量確定。

12.9.33 氣化、混氣裝置配置臺數不應少于2臺,旦至少應有1臺備用。

12.9.34 氣化間、混氣間可合建成一幢建筑物。氣化、混氣裝置亦可設置在同一房間內。

    1 氣化間的布置宜符合下列要求:

    1)氣化器之間的凈距不宜小于0.8m;

    2)氣化器操作側與內墻之間的凈距不宜小于1.2m;

    3)氣化器其余各側與內墻的凈距不宜小于0.8m。

    2 混氣間的布置宜符合下列要求:

    1)混合器之間的凈距不宜小于0.8m;

    2)混合器操作側與內墻的凈距不宜小于1.2m;

    3)混合器其余各側與內墻的凈距不宜小于0.3m。

    3 調壓、計量裝置可設置在氣化間或混氣間內。

12.9.35 液化石油氣可與空氣或其他可燃氣體混合配制成所需的混合氣?;炱低車墓ひ丈杓樸Ψ舷鋁幸螅?br/>

    1 液化石油氣與空氣的混合氣體中, 液化石油氣的體積百分含量必須高于其爆炸上限的2倍;

    2 混合氣作為代用其它氣源時, 應與代用氣源具有良好的燃燒互換性;

    3 混氣系統中應設置當參與混合的任何一種氣體突然中斷或液化石油氣體積百分含量接近爆炸上限的2倍時, 能自動報警并切斷氣源的安全聯鎖裝置;

    4 混氣裝置的出口總管上應設置檢測混合氣熱值的取樣管。其熱值儀宜與混氣裝置聯鎖, 并能實時調節其混氣比例。

12.9.36 熱值儀應靠近取樣點設置在混氣間內的專用隔間或附屬房間內,并應符合下列要求:

    1 熱值儀間應設有直接通向室外的門, 且與混氣間之間的隔墻應是無門、窗洞口的防火墻;

    2 采取可靠的通風措施,使其室內可燃氣體濃度低于其爆炸下限的20%;

    3 熱值儀間與混氣間門、窗之間的距離不應小于6m;

    4 熱值儀間的室內地面應比室外地面高出0.6m。

12.9.37 采管管道供應氣態液化石油氣或液化石油氣與其他氣體的混合氣時,其露點應比管道外壁溫度低5℃以上。

12.9.38 液化石油氣儲罐接管上安全閥件的配置應符合下列要求:

    1 儲罐必須設置安全閥和檢修用的放散管;

    2 液相進口管必須設置止回閥;

    3 儲罐容積大于或等于50m3時,其液相出口管和氣相管必須設置緊急切斷閥;儲罐容積大于20m3,但小于50時m3,宜設置緊急切斷閥。

    4 排污管應設置兩道閥門, 其間應采用短管連接。并應采取防凍措施。

12.9.39 儲罐安全閥的設置要求:

    1 必須選用彈簧封閉全啟式,其開啟壓力不應大于儲罐設計壓力,安全閥的最小排氣截面積的計算應符合國家現行《壓力容器安全技術監督規程》的規定;

    2 安全閥應設置放散管,其管徑不應小于安全閥的出口管徑;

地上儲罐安全閥放散管管口應高出儲罐操作平臺2m 以上,且應高出地面5m以上;

地下儲罐安全閥放散管訾口應高出地面2.5m以上;

    3 安全閥與儲罐之間應裝設閥門, 且閥口應全開, 并應鉛封或鎖定。

12.9.40 液化石油氣氣液分離器、緩沖罐和氣化器可設置彈簧封閉式安全閥。

12.9.41 液態液化石油氣管道和設計壓力0.4MPa的氣態液化石油氣管道應采用鋼號10、20的無縫鋼管,并應符合現行國家標準《輸送流體用無縫銅管》GB/T8163的規定, 或符合不低于上述標準相應技術要求的其他鋼管標準的規定。

設計壓力不大于0.4MPa的氣態液化石油氣、氣態液化石油氣與其它氣體的混合氣管道可采用鋼號Q235B的焊接鋼管, 并應符合現行國家標準《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3091的規定.

12.9.42 站內液化石油氣管道宜采用焊接連接、管道與儲罐、容器、設備及閥門可采用法蘭或紋連接。

12.9.43 液態液化石油氣輸送管道和站內液化石油氣儲罐、容器、設備、管道上配的閥門及附件的公稱壓力 (等級〕應高于其設計壓力。

12.9.44 液化石油氣管道系統上采用耐油膠管時, 最高允許工作壓力不應小于6.4MPa。

12.9.45 液化石油氣儲罐必須設置就地指示的液位計、壓力表及溫度計。

12.9.46 爆炸危險場所應設置可燃氣體濃度檢測器,報警器應設在值班室或儀表間等有值班人員的場所。報警器的報警濃度值應取其可燃氣體爆炸下限的20%。

12.9.47 具有爆炸危險的封閉式建筑應采取良好的通風措施。事故通風量每小時換氣不應少于12次。當采用自然通風時. 其遇風口總面積按每平方米房屋地面面積不應少于0.03m2計算確定。通風口不應少于2個, 并應靠近地面設置。

12.9.48 氣化站和混氣站在同一時間內的火災次數按一次考慮, 其消防用水量應按儲罐區一次最大小時消防用水量確定。

12.9.49 氣化站和混氣站生產區的排水系統應采取防止液化石油氣排入其他地下管道或低洼部位的措施。

12.9.50 液化石油氣氣化站、混氣站的供電系統設計應符合現行固家標準《供配電系統設計規范》GB50052中“二級負荷"的規定。防雷設計應符合現行國家標準《建筑物防雷設計規范》 GB50057中“第二類防雷建筑物"的有關規定。靜電接地設計符合國家現行標準《化工企業靜電接地裝置設計規范》HGJ28的規定。


12.10 用氣設備的設置要求

12.10.1 居民生活的各類用氣設備應采用低壓燃氣,用氣設備前(灶前)的燃氣壓力應在0.75~1.5Pn的范圍內(Pn為燃具的額定壓力)。

12.10.2 居民生活用氣設備嚴禁設置在臥室內。

12.10.3 家用燃氣灶的設置應符合下列要求:

    1 燃氣灶應安裝在有自然通風和自然采光的廚房內;利用臥室的套間(廳)或利用與臥室連接的走廊作廚房時,廚房應設門并與臥室隔開;

    2 安裝燃氣灶的房間凈高不宜低于2.2m;

    3 燃氣灶與墻面的凈距不得小于100mm, 當墻面為可燃或難燃材料時, 應加防火隔熱板;

燃氣灶的灶面邊緣和烤箱的側壁距木質家具的凈距不得小于200mm, 當達不到時, 應加防火隔熱板;

    4 放置燃氣灶的灶臺應采用不燃燒材料, 當采用難燃材料時, 應加防火隔熱板;

    5 廚房為地上暗廚房 (無直通室外的門和窗) 時, 應選用帶有自動熄火?;ぷ爸玫娜計? 并應

設置燃氣濃度檢測報警器、自動切斷閥和機械通風設施, 燃氣濃度檢測報警器與自動切斷閥和機械通風設施聯鎖。

12.10.4 家用燃氣熱水器的設置應符合下列要求:

    1 燃氣熱水器應安裝在通風良好的非居住房間,過道或陽臺內;

    2 有外墻的衛生間內, 可安裝密閉式熱水器, 但不得安裝其他類型熱水器;

    3 裝有半密閉式熱水器的房間, 房間門或墻的下部應設有效截面積不小于0.02㎡的格柵, 或在門與地面之間留有不小于30mm的間隙;

    4 房間凈高宜大于2.4m;

    5 可燃或難燃燒的墻壁和地板上安裝熱水器時, 應采取有效的防火隔熱措施;

    6 熱水器的給排氣筒宜采用金屬管道連接。

12.10.5 單戶住宅采暖和制冷系統采用燃氣時,應符合下列要求:

    1 應有熄火?;ぷ爸煤團叛躺枋?

    2 應設置在通風良好的走廊、陽臺或其他非居住房間內;

    3 設置在可燃或難燃燒的地板和墻壁上時, 應采取有效的防火隔熱措施。

12.10.6 居民生活用燃具的安裝應符合國家現行標準《家用燃氣器具安裝及驗收規程》CJJ12的規定。

12.10.7 居民生活用燃具在選用時,應符合現行國家標準《燃氣燃燒器具安全技術條件》GB16914的規定。

12.10.8 商業用氣設備宜采用低壓燃氣。

12.10.9 商業用氣設備應安裝在通風良好的專用房間內;商業用氣設備不得安裝在易燃易爆物品的堆存處,亦不應設置在兼做臥室的警衛室、值班室、人防工程等處。

12.10.10 商業用氣設備設置在地下室、半地下室(液化石油氣除外)或地上密閉房間內時,應符合下列要求:

    1 燃氣引入管應設手動快速切斷閥和緊急自動切斷閥;緊急自動切斷閥停電時必須處于關閉狀態(??停?。

    2 用氣設備應有熄火?;ぷ爸?。

    3 用氣房間應設置燃氣濃度檢測報警器,并由管理室集中監視和控制。

    4 宜設煙氣一氧化碳濃度檢測報警器。

    5 應設置獨立的機械排風系統; 通風量應滿足下列要求:

    1)正常工作時, 換氣次數不應小于6次/h; 事故通風時, 換氣次數不應小于12次/h: 不工作時換氣次數不應小于3次/h;

    2)當燃燒所需的空氣由室內吸取時,應滿足燃燒所需的空氣量,并補充相應新風量;、

    3)應滿足排除房間熱力設備散失的多余熱量所需的空氣量。

    6 應有獨立的防爆照明設備。

12.10.11  商業用氣設備的布置應符合下列要求:

    1 用氣設備之間及用氣設備與對面墻之間的凈距應滿足操作和檢修的要求;

    2 用氣設備與可燃或難燃的墻壁、地板和家具之間應采取有效的防火隔熱措施。

12.10.12 商業用氣設備的安裝應符合下列要求:

    1 大鍋灶和中餐炒菜灶應有排煙設施, 大鍋灶的爐膛或煙道處應設爆破門;

    2 大型用氣設備的煙道、封閉爐膛均屈設置泄爆裝置, 泄爆裝置的泄壓口應設在安全處。


12.11 燃燒煙氣的排放設計要求

12.11.1 燃氣燃燒所產生的煙氣必須排出室外。設有直排式燃具的室內容積熱負荷指標超過207W/m3時,必須設置有效的排氣裝置將煙氣排至室外(有直通洞口或啞口的毗鄰房間的容積也可一并做為室內容積計算)。

12.11.2 家用燃具排氣裝置的選擇應符合下列要求:

    1 灶具和熱水器〔或采暖爐) 應分別采用豎向煙道進行排氣;

    2 住宅采用自然換氣時, 排氣裝置應按國家現行標準《家用燃氣燃燒器具安裝及驗收規程》CJJl2 -99中A.0.1的規定選擇;

    3 住宅采用機械換氣時, 排氣裝置應按國家現行標準《家用燃氣燃嬈器具安裝及驗收規程》CJJl2 -99中A.0.3的規定選擇

12.11.3 浴室用燃氣熱水器的給排氣口應直接通向室外, 其排氣系統與浴室之間必須有防止煙氣泄漏的措施。

12.11.4 商業用戶廚房中的燃具上方應設排氣扇或排氣罩。

12.11.5 燃氣用氣設備的排煙設施應符合下列要求:

    1 不得與使用固體燃料的設備共用一套排煙設施;

    2 每臺用氣設備宜采用單獨煙道; 當多臺設備合用一個總煙道時, 應保證排煙時互不影響;

    3 在容易積聚煙氣的地方, 應設置泄爆裝置;

    4 應設有防止倒風的裝置;

    5 從設備頂部排煙或設置排煙罩排煙時, 其上部應有不小于0.3m的垂直煙道方可接水平煙道;

    6 有防倒風排煙罩的用氣設備不得設置煙道閘板; 無防倒風排煙罩的用氣設備, 在至總煙道的每個支管上應設置閘板, 閘板上應有直徑大于15mm的孔;

    7 安裝在低于0℃房間的金屬煙道應采取保溫措施。

12.11.6 水平煙道的設置應符合下列要求:

    1 水平煙道不得通過臥室;

    2 居民用氣設備的水平煙道長度不宜超過5m, 彎頭不宜超過4個(強制排煙式除外〕; 商業用戶用氣設備的水平煙道長度不宜超過6m;

    3 水平煙道應有大于或等于0.01坡向用氣設備的坡度;

    4 多臺設備合用一個水平煙道時, 應順煙氣流動方向設置導向裝置;

    5 用氣設備的煙道距難燃或不燃頂棚或墻的凈距不應小于50mm; 距燃燒材料的頂棚或墻的凈距不應小于250mm (當有防火?;な?,其距離可適當減?。?。

12.11.7 煙囪的設置應符合下列要求:

    1 住宅建筑的各層煙氣排出可合用一個煙囪, 但應有防止串煙的措施; 多臺燃具共用煙囪的煙氣進口處, 在燃具停用時的靜壓值應小于或等于零。

    2 當用氣設備的煙囪伸出室外時. 其高度應符合下列要求:

    1)當煙囪離屋脊小于1.5m時(水平距離), 應高出屋脊0.6m;

    2)當煙囪離屋脊1.5~3.0m時(水平距離〕, 煙囪可與屋脊等高;

    3)當煙囪離屋脊的距離大于3.0m時 (水平距離},煙囪應在屋脊水平線下10°的直線上;

    4)在任何情況下, 煙囪應高出屋面0.6m;

    5)當煙囪的位置臨近高層建筑時, 煙囪應高出沿高層建筑物45°的陰影線。

    3 煙囪出口的排煙溫度應高于煙氣露點15℃以上。

    4 煙囪出口應有防止雨雪進入和防倒風的裝置。

12.11.8 用氣設備排煙設施的煙道抽力(余壓)應符合下列要求:

    1 熱負荷30kW以下的用氣設備, 煙道的抽力(余壓)不應小于3Pa;

    2 熱負荷30kW以上的用氣設備, 煙道的抽力(余壓)不應小于10Pa。

12.11.9 排氣裝置的出口位置應符合下列規定:

    1 建筑物內半密閉自然排氣式燃具的豎向煙囪出口應符合第12.11.7條第2款的規定;

    2 建筑物壁裝的密閉式燃具的給排氣品距上部窗口和下部地面的距離不得小于0.3m;

    3 建筑物壁裝的半密閉強制排氣式燃具的排氣口距門、窗洞口和地面的距離應符合下列要求:

    1)排氣口在窗的下部和門的側部時, 距相鄰臥室的窗和門的距離不得小于1.2m,距地面的距離不得小于0.3m;

    2)排氣口在相鄰臥室的窗的上部時, 距窗的距離不得小于0.3m;

    3)排氣口在機械(強制〕進風口的上部. 且水平距離小于3.0m時, 距機械進風口的垂直距離不得小于0.9m。

12.11.10 高海拔地區安裝的排氣系統的最大排所能力,應按在海平面使用時的額定熱負荷確定,高海拔地區安裝的排氣系統的最小排氣能力,應按實際熱負荷(海拔的減小額定值)確定。


12.12 燃氣的監控設施及防雷、防靜電設計要求

12.12.1 在下列場所應設置燃氣濃度檢測報警器:

    1 建筑物內專用的封閉式燃氣調壓、計量間;

    2 地下室、半地下室和地上密閉的用氣房間;

    3 燃氣管道豎井;

    4 地下室、半地下室引入管穿墻處;

    5 有燃氣管道的管道層。

12.12.2 燃氣濃度檢測報警器的設置應符合下列要求:

    1 當檢測比空氣輕的燃氣時,檢測報警器與燃具或閥門的水平距離不得大于8m,安裝高度應距頂棚0.3m以內,且不得設在燃具上方。

    2 當檢測比空氣重的燃氣時,檢測報警器與燃具或閥門的水平距離不得大于4m, 安裝高度應距地面0.3m以內;

    3 燃氣濃度檢測報警器的報警濃度應按國家現行標準《家用燃氣泄漏報器》 CJ3057的規定確定;

    4 燃氣濃度檢測報器宜與排風扇等排氣設備聯鎖;

    5 燃氣濃度檢測報警器蘸中管理監視;

    6 報器系統應有備用電源。

12.12.3 在下列場所宜設置燃氣緊急自動切斷閥:

    1 地下室、半地下室和地上密閉的用氣房間;

    2 一類高層民用建筑;

    3 燃氣用量大、人員密集、流動人口多的商業建筑;

    4 重要的公共建筑;

    5 有燃氣管道的管道層。

12.12.4 燃氣緊急自動切斷閥的設置應符合下列要求:

    1 緊急自動切斷閥應設在用氣場所的燃氣入口管、干管或總管上;

    2 緊急自動切斷閥宜設在室外;

    3 緊急自動切斷閥前應設手動切斷閥;

    4 緊急自動切斷閥宜采用自動關閉、現場人工開啟型、當濃度達到設定值時, 報警后關閉。

12.12.5 燃氣管道及設備的防雷、防靜電設計應符合下列要求:

    1 進出建筑物的燃氣管道的進出口處, 室外的屋面管、立管、放散管、引入管和燃氣設備等處均應有防雷、防靜電接地設施;

    2 防雷接地設施的設計應符合現行國家標準《建筑物防雷設計規范》GB50057的規定;

    3 防靜電接地設施的設計應符合國家現行標準《化工企業靜電接地設計技術規程》HGJ28的規定。

12.12.6 燃氣應用設備的電氣系統應符合下列規定:

    1 燃氣應用設備和建筑物電線、包括接地線之間的電氣連接應符合有關國家電氣規范的規定;

    2 電點火、燃燒器控制器和電氣通風裝置的設計,在電源中斷情況下或電源重新恢復時, 不應使燃氣應用設備出現不安全工作狀況;

    3 自動操作的主燃氣控制閥、自動點火器、室溫恒溫器、極限控制器或其他電氣裝置 (這些都是和燃氣應用設備一起使用的〕使用的電路應符合隨設備提供的接線圖的規定;

    4 使用電氣控制器的所有燃氣應用設備, 應將控制器連接到永久帶電的電路上,不得使用照明開關控制的電路。


 附錄A 常用建筑材料熱物理性能計算參數

 

 

 

 

 

 

注:1 在正常使用條件下,材料的熱物理性能計算參數可按附表A.0.1直接采用。

    2 在有表2.2.3-3所列情況者,材料的導熱系數計算值應按下式修正:

λc=λ·α

Sc=S·α

    式中λ、S——材料的導熱系數和蓄勢系數,按附表A-01采用;α——修正系數,按表2.2.3-3采用。

    3 在供暖期平均相對濕度為50%以下的干燥地區,重砂漿砌筑的粘土砌體導熱系數可采用λ=0.76W/(m·K),蓄熱系數可采用S=10.16W(m2·K );輕砂漿砌筑的粘土磚砌體導熱系數可采用λ=0.70W/(m·K),蓄熱系數可采用S=9.47W(m2·K )。

    4 在附表A.0.1中比熱容C的單位為法定單位。但在實際計算中比熱容C的單位應取W·h/(kg·K),因此,表中數值應乘以換算系數0.2778。

    5 在附表A.0.1中帶*號者為測定值,試驗溫度為20℃左右,未扣除兩側邊界層蒸汽滲透阻的影響。


 附錄B 塑料及鋁塑復合管水力計算

 

 


 附錄C設置隔膜式氣壓罐定壓的采暖空調系統設備選擇

C.1 例題一

某兩管制空調系統冬季采用60/50℃熱水, 系統水容量約75m3; 定壓補水點設在循環水泵入口, 根據空調設備和管網允許工作壓力, 確定循環水泵人口最高允許工作壓力為1.0MPa (1000kPa); 采用不容納膨脹水量的隔膜式氣壓定壓; 補水箱與系統最高點高差為45m; 試進行定壓補水設備的選擇計算。

C.1.1 根據本措施6.9節的有關規定和公式進行計算,各公式和圖示中容積和壓力名稱如下:

  Vp——系統的最大膨脹水量(L);

  Vt——氣壓罐計算調節容積 (L〕;

Vmin——氣壓罐最小總容積 (L);

  Vz——氣壓罐實際總容積 (L);

  P1——補水泵啟動壓力 (表壓 kPa〕;

  P2——補水泵停泵壓力 (電磁閥的關閉壓力)〔表壓kPa);

  P3——膨脹水量開始流回補水箱時電磁閥的開啟壓力 (表壓 kPa〕;

  P4——安全閥開啟壓力 (表壓kPa);

α1——水泵啟動壓力P1和停泵壓力P2的設計壓力比;

  β——容積附加系數, 隔膜式氣壓罐取1.05。

C.1.2 補水泵選擇計算

1 系統定壓點最低壓力為P1=45+0.5+1=46.5(m)=465(kPa)。

2 考慮到補水泵的停泵壓力P2. 確定補水泵揚程為 (P1+P2〕/2=(465+810) /2=638(kPa〕(P2數值見C.1.3 條3款), 高于P1壓力173kPa, 滿足6.9.3條1款要求。

3 補水泵設計總流量應不小于75×5%=3.75(m3/h)。

4 選用2臺流量為2.0m3/h, 揚程為640kPa (揚程變化范圍為465~810kPa)的水泵, 平時使用l臺,初期上水或事故補水時2臺水泵同時運行。

C.1.3 氣壓罐選擇計算

1 調節容積不宜小于3min補水設計流量。

1)當采用定速泵時Vt≥2.0(m3/h)×3/60(h)=0.1(m3)=100(L)。

2)當采用變頻泵時Vt≥2.0(m3/h)×1/3×3/60(h)=0.033(m3)=33(L)。

2 系統最大膨脹量為:Vp=14.51(L/m3)×75(m3)=1088(L)(單位容積膨脹量見6.9.6條注釋), 此水量回收至補水箱。

3 氣壓最低和最高壓力確定:

1)安全閥開啟壓力取P4=1000(kPa〕(補水點處允許工作壓力〕;

2)膨脹水量開始流回補水箱時電磁閥的開啟壓力 P3 =0.9P4 =0.9×1000=900(kPa〕;

3)補水泵啟動壓力P1=465(kPa〕;

4)補水泵停泵壓力(電磁閥的關閉壓力〕P2=0.9P3=0.9×1000==810〔kPa〕;

5)壓力比 ,滿足6.9.7條1款的規定。

4 當采用定速泵時,氣壓罐最小總容積 ,選擇 5QL600×1.0隔膜式立式氣壓罐,罐直徑600mm, 承壓1.0MPa, 高1962mm, 實際總容積Vz=368(L)。當采用變速泵時, 氣壓罐最小總容積 , 選擇SQL400x1.0隔膜式立式氣壓罐, 直徑400mm, 承壓1.0MPa, 高1490mm, 實際總容積Vz=1l8 (L)。

注:氣壓罐規格是根據廠家的技術賢料選取。

C.2 例題二

某85/60℃熱水采暖系統, 采用承壓為0.8MPa的鋼制柱形散熱器; 系統水容量約75m3;定壓補水點設在循環水泵入口, 經計算該處允許最高工作壓力為0.7MPa(700kPa); 采用容納膨脹水量的隔膜式氣壓罐定壓; 補水箱與系統最高點高差為40m; 試進行定壓補水役備的選擇計算。

C.2.1 采用容納膨脹水量的隔膜式氣壓罐定壓,其容積與壓力的關系見圖C.2.1。

C.2.2 棍據本措施6.9節的有關規定和公式進行計算, 各公式和圖示中容積和壓力名稱如下:

   Vp——系統的最大膨脹水量 (L);

  Vpi——平均水溫為i時,系統的膨脹水量(L);

   Vt——氣壓罐計算調節容積 (L);

   Vt——氣壓罐實際調節容積 (L);

Vxmin——氣壓罐能夠吸納的最小水容積(L);

   Vx——氣壓罐實際能夠吸納的水容積(L);

Vzmin——氣壓罐最小總容積(L);

   Vz——氣壓罐實際總容積(L);

   Po——無水時氣壓罐的充氣壓力(表壓kPa);

  P1i——系統平均水溫為i時,水泵啟泵壓力(表壓kPa〕;

  P2i——系統平均溫度為i時,水泵停泵壓力(表壓kPa);

P1max——最高水溫時水泵啟泵壓力〔表壓kPa);

P2max——氣壓罐正常運行的最高壓力. 即最高水溫時水泵停泵壓力(表壓kPa);

   P3——安全閥開啟壓力(表壓kPa〕。


C.2.3 補水泵選擇計算

1 系統定壓點最低壓力為P1=40+1+1=42(m) =420 (kPa〕。

2 考慮到補水泵的最大停泵壓力P2max, 確定補水泵揚程為(P1+P2〕/2= (420+630〕/2=525(kPa) (P2=P2max數值見C.2.4條4款〕, 高于P1壓力105kPa, 滿足6.9.3條1款要求。

3 補水泵設計總流量應不小于75×5%=3.75(m3/h〕。

4 選用2臺流量為2.0m3/h, 揚程為5.25kPa (揚程變化范圍為420~630kPa〕的水泵, 平時使用1臺, 初期上水或事故補水時2臺水泵同時運行。


C.2.4 氣壓罐選擇計算

1 調節容積不宜小于3min補水泵設計流量。

1)當采用定速泵時Vt≥2.0(m3/h)×3/60(h)=0.100(m3)=100(L)。

2)當采用變頻泵時Vt≥2.0(m3/h)×1/3×3/60(h)=0.033(m3)=33(L)。


2 系統最大膨脹量為: Vp=24.22(L/m3)×75(m3)=1817(L)(單位容積膨脹量見6.9.6條注釋〕。


3 能夠吸納的最小水容積

1)當采用定速泵時 Vxmin=Vt+Vp=100+1817=1917(L)。

2) 當采用變頻泵時 Vxmin=Vt+Vp=33+1817=1850(L)。


4 氣壓罐最低和最高壓力確定:

1)充氣壓力Po=420(kPa) (定壓點最低壓力〕;

2)安全閥開啟壓力P3=700(kPa〕(補水點處允許工作壓力);

3)正常運行時最高壓力P2max=0.9P3=0.9×700=630(kPa)。


5  氣壓罐最小總容積:

1)當采用定速泵時:

2)當采用變頻泵時:

均選擇SQL1400×1.0隔膜式立式氣壓罐2臺,罐直徑1400mm,承壓1.0MPa,高3380mm,實際總容積Vz=3643×2=7286(L)。

氣壓罐實際能夠吸納水容量Vx和實際調節容積Vt′可通過下式計算得出:


注:氣壓罐規格是根據廠家的技術資料選取。

C.2.5 水泵工作壓力計算

系統采用不同水溫進行質調節時, 其膨脹量和對應的罐內壓力也隨之變化, 補水泵應根據水溫設定其啟停泵壓力, 以使系統不會因大量泄壓補水帶進太量空氣。因此應計算不同水溫時的補水泵啟停泵壓力, 并進行相應的自動控制。

1 系統平均水溫為i時,水泵啟泵壓力P1i:

2 系統平均水溫為i時,水泵停泵壓力P2i:

3 根據公式(C.2.5-1)、公式(C.2.5-2)和公式(6.9.6-2),計算出不同水溫時水的膨脹量和水泵的啟停壓力如表C.2.5。

注:1 根據計算結果繪制出的氣壓罐和補水泵工作壓力曲線圖如圖C.2.5。

    2 通過上述計算可以看出,較太的采曖系統采用能夠容納膨脹量的隔膜式氣壓罐定壓,主要容積為膨脹量,且罐總容積Vzmin數值很大(例中為6664L〕; 因此當具有設置高位膨脹水箱條件時. 可采用高位常壓密閉水箱, 其容積滿足Vxmin(例中為1917L〕即可。

    3 當啟停泵壓力的計算結果接近時,需要精度較高的壓力傳感器精確控制,因此可采用恒壓變頻補水泵使壓力穩定在P1i和P2i之間的某壓力值。

 附錄D居民和公共建筑

注:1 本表系指一戶裝有一個燃氣表的用戶,在住宅內做飯和熱水的用氣量。不適用于瓶裝液化石油氣居民用戶。

    2 “采暖”系指非燃氣采暖。

    3 燃氣熱值按低熱值計算。

注:1 職工食堂的用氣量指標包括做副食和熱水在內。

    2 燃氣熱值按低熱值計算。

 

注:1 炒菜灶配套應由炒菜臺、炮臺、湯鍋組成。其中炮臺應根據飲食的經營特色,配置相應的只數;當炒菜灶套數為奇數時,湯鍋的只數應進為號數計算,如3套炒菜灶應配2只湯鍋。

    2 燃具的配備可根據飲食讓的操作習慣進行適當調整。如:使用蒸飯灶相應減少大鍋灶;配備燒水器用于洗滌消毒,相應減少消毒灶。

    3 燃具的配備可根據供應品種等因素配置適當的特種燃具。如烤鴨爐、烘箱、砂鍋灶、火鍋等。

    4 供應面食點心的飲食可根據點心的品種數量,配置相應的燃具。如,蒸灶、煎餅灶、面鍋、風車爐等并相應減少炒菜灶的設備。

    5 可適當配置供應茶水、保暖等燃具。如沸水器、鐵蓮蓬等。

    6 如有外賣食品可酌情增配相適應的燃氣設備。

    7 當Ni出現小數時,可考慮進行為整數計算。例:當S=150時,n=150/60=-2.5,應取3。

    8 當餐廳面積小于表內所示時,燃具額定總流量仍可按計算式進行配備,各類燃具應按需要合理配置。

      當餐廳面積大于表內所示時,仍可按燃具配備計算方式進行配置。

注:1 表中數值適用于我國東北、華北、西北地區。

    2 熱指標中已包括給5%的管網熱損失在內。

注:1 表中數值適用于我國東北、華北、西北地區。

    2 寒冷地區熱指標取較小值,冷指標取較大值;嚴寒地區熱指標取較大值,冷指標取較小值。


 附錄E 居民生活用燃具的同時工作系數


注:1 表中“燃氣雙眼灶”是指一戶居民裝設一個雙眼灶的同時工作系數;當一戶居民裝設二個單眼灶時,也可參照本表計算。

    2 參中“燃氣雙眼灶和快速熱火器”是指一戶居民裝設一個雙眼灶和一個快速熱水器的同時工作系數。

 附錄F 城市燃氣種類及參考熱值

 附錄G 主要依據的標準規范和參考文獻

1.《建筑設計防火規范》GB50016-2006

2.《采暖通風與空氣調節設計規范》GB50019-2003

3.《城鎮燃氣設計規范》GB50028-2006

4.《鍋爐房設計規范》GB50041-2008

5.《高層民用建筑設計防火規范》GB50045-95(2005年版)

6.《住宅設計規范》GB50096-1999

7.《工業設備及管道絕熱工程施工規范》GB50126-2008

8.《采暖通風與空氣調節術語標準》GB50155-92

9.《民用建筑熱工設計規范》GB50176-93

10.《公共建筑節能設計標準》GB50189-2005

11.《建筑給水排水及采暖工程施工質量驗收規范》GB5042-2002

12.《通風與空調工程施工質量驗收規范》GB50243-2002

13.《工業設備及管道絕熱工程設計規范》GB50264-97

14.《醫院潔凈手術部建筑技術規范》GB50333-2002

15.《地源熱系統工程技術規范》GB50366-2005

16.《住宅建筑規范》GB50368-2005

17.《建筑節能工程施工質量驗收規范》GB50411-2007

18.《民用建筑電器設計規范》JCJ16-2008

19.《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》JGJ26-(報批稿)

20.《夏熱冬暖地區居住建筑節能設計標準》JCJ75-2003

21.《夏熱冬冷地區居住建筑節能設計標準》JGJ134-2001

22.《地面輻射供暖技術規程》JCJ142-2004

23.《供熱計量技術規程》JGJ173-2009

24.《城市熱力網設計規范》CJJ34-2002

25.《城鎮直埋供熱管道工程技術規程》CJJ/T81-98

26.陸耀慶主編,《實用供熱空調設計手冊》(第二版)上冊、下冊.北京:中國建筑工業出版社,2007

27.建設部工程質量安全監督與行業發展司,中國建筑標準設計研究所編?!度裼媒ㄖこ躺杓萍際醮朧罰ㄅǹ盞鰲ざΓ?。北京:中國計劃出版社,2003.2

28.建設部工程質量安全監督與行業發展司,中國建筑標準設計研究院編?!度裼媒ㄖこ躺杓萍際醮朧諛蘢ㄆ罰ㄅǹ盞鰲ざΓ?。北京:中國計劃出版社,2007.3

29.北京市建筑設計研究院編曲,《建筑設備專業技術措施》。北京:中國建筑工業出版社,2005

30.彥啟森,趙慶珠編,《冰蓄冷系統設計》北京:全國蓄冷空調節能技術工程中心,1999.7

31.江億,姜子炎編,《建筑設備自動化》北京:中國建筑工業出版社,2007.6


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  • 《城市供熱管網暗挖工程技術規程》CJJ 200-2014

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